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焦化厂煤气洗涤废水用活性炭处理后的饱和炭也可用有机溶剂再生-上海龙亚水泵厂推荐

活性炭再生及新技术研究 作者：翁元声阅读：964 次上传时间：2004-07-19推荐人：webmaster (已传论文 171 套)简介： 活性炭是一种大量消耗资源的产品，其再生工艺分为药剂洗脱的化学法、生物再生法、湿式氧化法、电解氧化法、加热再生法等。介绍了一种新型的高温加热再生方法--放电高温加热再生法，它能够在5～10 min完成升温、干燥、焙烧、活化的过程，使活性炭达到再生，炭损耗率小于2％，碘吸附恢复卑达到95％。 关键字：活性炭 再生 活化 高温加热 放电 　　活性炭在水处理运行中存在使用量大、价高的问题，其费用往往占运行成本30％-45％。用过的活性炭不经处理即行废弃，不仅对资源是很大的浪费，还将造成二次污染。因此，将用过的饱和炭进行再生具有显著的经济价值。活性炭再生(或称活化)，是指用物理或化学方法在不破坏活性炭原有结构的前提下，将吸附于活性炭微孔的吸附质子以去除，恢复其吸附性能，达到重复使用目的。 1 活性炭再生的几种方法 1．1 药剂洗脱的化学法 　　对于高浓度、低沸点的有机物吸附质，应首先考虑化学法再生。 　　(1)无机药剂再生。是指用无机酸(硫酸、盐酸) 或碱(氢氧化钠)等药剂使吸附质脱除，又称酸碱再生法。例如吸附高浓度酚的炭，用氢氧化钠溶液洗涤，脱附的酚以酚钠盐形式被回收，再生工艺流程见图1。吸附废水中重金属的炭也可用此法再生，这时再生药剂使用HCl等。 　　图1 吸附酚的饱和炭无机药剂再生工艺流程 　　(2)有机溶剂再生。用苯、丙酮及甲醇等有机溶利，萃取吸附在活性炭上的吸附质。再生工艺流程见图2。例如吸附高浓度酚的炭也可用有机溶剂再生。焦化厂煤气洗涤废水用活性炭处理后的饱和炭也可用有机溶剂再生。 图2 有机溶剂再生工艺流程
活性炭再生及新技术研究
　　采用药剂洗脱的化学再生法，有时可从再生液中回收有用的物质，再生操作可在吸附塔内进行，活性炭损耗较小，但再生不太彻底，微孔易堵塞，影响吸附性能的恢复率，多次再生后吸附性能明显降低。 1．2 生物再生法 　　利用经过驯化培养的菌种处理失效的活性炭，使吸附在活性炭上的有机物降解并氧化分解成C02 和H20，恢复其吸附性能，这种利用微生物再生饱和炭的方法，仅适用于吸附易被微生物分解的有机物的饱和炭，而且分解反应必须彻底，即有机物最终被分解为C02和H20，否则有被活性炭再吸附的可能。如果处理水中含有生物难降解或难脱附的有机物，则生物再生效果将受影响。 　　生物再生试验流程见图3。吸附试验时4柱串联运行，再生运行时4柱并联操作。 　　近年来利用活性炭对水中有机物及溶解氧的强吸附特性，以及活性炭表面作为微生物聚集繁殖生长的良好载体，在适宜条件下，同时发挥活性炭的吸附作用和微生物的生物降解作用，这种协同作用的水处理技术称为生物活性炭(Biological Activated Carbon，BAC)。这种方法可使活性炭使用周期比通常的吸附周期延长多倍，但使用一定时期后，被活性炭吸附而难生物降解的那部分物质仍将影响出水水质。因此在饮用水深度处理运行中，过长的活性炭吸附周期将难以保证出水水质，定期更换活性炭是必须的。 图3 生物再生试验流程 1．3湿式氧化法 　　这种再生法通常用于再生粉末活性炭，如为提高曝气池处理能力投加的粉末炭。将吸附饱和的炭浆升温至200～250℃，通入空气加压至(300～700) X104P，，在反应塔内被活性炭吸附的有机物在高温高压下氧化分解，使活性炭得到再生。再生后的炭经热交换器冷却后，送入储炭槽再回用。有机物碳化后的灰分在反应器底部集积后定期排放。 　　湿式氧化法适宜处理毒性高、生物难降解的吸附质。温度和压力须根据吸附质特性而定，因为这直接影响炭的吸附性能恢复率和炭的损耗。这种再生法的再生系统附属设施多，所以操作较麻烦。 1．4 电解氧化法 　　利用电解时产生的新生态[O]，[C1]等强氧化剂，使活性炭吸附的有机物氧化分解。但在实际运行中，存在金属电极腐蚀、钝化、絮凝物堵塞等问题。而不溶性电极--石墨存在体积大、电阻高、耗电大等缺点，因此尚未见在实践中应用。 1．5 加热再生法 　　根据有机物在加热过程中分解脱附的温度不同，加热再生分为低温加热再生和高温加热再生。 　　(1)低温加热再生法。对于吸附沸点较低的低分子碳氢化合物和芳香族有机物的饱和炭，一般用 100～200℃蒸汽吹脱使炭再生，再生可在吸附塔内进行。脱附后的有机物蒸汽经冷凝后可回收利用。常用于气体吸附的活性炭再生。蒸汽吹脱方法也用于啤酒、饮料行业工艺用水前级处理的饱和活性炭再生。 　　(2)高温加热再生法。在水处理中，活性炭吸附的多为热分解型和难脱附型有机物，且吸附周期长。高温加热再生法通常经过850℃高温加热，使吸附在活性炭上的有机物经碳化、活化后达到再生目的，吸附恢复率高、且再生效果稳定。因此，对用于水处理的活性炭的再生，普遍采用高温加热法。 　　经脱水后的活性炭，加热再生全过程一般需经过下述3个阶段。 　　(1)干燥阶段。将含水率在50％～86％的湿炭，在100-150℃温度下加热，使炭粒内吸附水蒸发，同时部分低沸点有机物也随之挥发。在此阶段内所消耗热量占再生全过程总能耗的50％一 70％。 　　(2)焙烧阶段，或称碳化阶段。粒炭被加热升温至150～700℃。不同的有机物随温度升高，分别以挥发、分解、碳化、氧化的形式，从活性炭的基质上消除。通常到此阶段，再生炭的吸附恢复率已达到 60％～85％。 　　(3)活化阶段。有机物经高温碳化后，有相当部分碳化物残留在活性炭微孔中。此时碳化物需用水蒸汽、二氧化碳等氧化性气体进行气化反应，使残留碳化物在850℃左右气化成C02，CO等气体。使微孔表面得到清理，恢复其吸附性能。 　　残留碳化物与氧化性气体的反应式如下： 　　　　C + O2 → CO2↑ 　　　　C + H2O → CO↑+H2↑ 　　　　C + CO2 → 2CO↑ 　　高温再生过程中，氧对活性炭的基质影响很大，因此必须在微正压条件下运行。过量的氧将使活性炭烧损灰化，而过低的氧量又将影响炉内温度和再生效果。因此，一般的高温加热再生炉内对氧必须严格控制，余氧量小于1％，CO含量为2．5％左右，水蒸汽注入量为0．2-1 kg／kg活性炭(根据炉型确定)。 　　活性炭再生设备的优劣主要体现在：吸附恢复率、炭损率、强度、能量消耗、辅料消耗、再生温度、再生时间、对人体和环境的影响、设备及基础投资、操作管理检修的繁简程度。 　　此外，任何活性炭高温加热再生装置中都需要妥善解决的是防止炭粒相互粘结、烧结成块并造成局部起火或堵塞通道，甚至导致运行瘫痪的现象。 2 高温加热再生的几种装置 　　高温加热活性炭再生系统，由脱水装置、活性炭输送、高温加热再生装置、活性炭冷却、废气处理、活性炭贮罐组成。此外还有加热所需的热源，如燃油、天然气、煤气或焦炭以及电力、蒸汽锅炉。其中以再生装置为主。 　　加热再生装置有多种形式。目前国内外使用较多的有多层式、回转式、流化床式、移动床式等。
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌ISW空调水泵,空调热水泵,空调循环水泵,空调采暖泵 空调泵,根据 IS、 IR型离心泵性能参数和立式泵的独特结构组合设计,并严格按照 ISO2858 要求进行设酒制造,采用国内优质水力模型进行设计而成,是最理想的新一代卧式泵产品。该产品一律采用硬质合金机械密封。 应用范围： ISW 型泵适用于工业和城市给排水,如高层建筑增压送水,园林喷灌,消防增压,远距离输送,暖通制冷循环、浴室等增压及设备配套,使用温度不超过 85oC。ISWR 型泵广泛适用于：冶金、化工、纺织、造纸、以及宾饭馆店等锅炉热源水增压、输送、及城市采暖系统,SGWR型使用温度不超过 120oC。 ISWH 卧式离心化工泵,采用不锈钢材料制造,供输送不含固体颗粒,具有腐蚀性,粘度类似于水的液体,适用于石油、化工、冶金、电力、造 纸、食品制药和合成纤维等部门,使用温度为 -20oC ~ 120oC。 YGW 卧式管道油泵,供输送汽油、煤油、柴油等油类产品或易燃、易爆液体,被输送介质温度为 -20oC / 120oC。 ISWD 型低速离心泵适应要求环境噪声很低的场合,使用温度不高于100oC。 特点：1．该泵结构紧凑,该泵为卧式结构,机泵一体,外形美观。与普通卧式泵相比,占地面积 减少30,如采用IP54户外电机则无需泵房可置于户外使用。2．运行平稳,叶轮直接装配在电机加长轴上,使泵运行更居平稳,振动小,噪音低。 3．轴封采用优质机械密封,动、静环由新型硬质合金制成,耐磨损、无泄漏,使用寿命长；4．叶轮、泵体采用优秀水力模型设计制造,能耗低、效率高。 5．维修方便,该卧式泵为后开门式结构,无需折卸管路,即可进行检修。 6．泵的出水口,能以水平向左、垂向上、水平向右三种方式任意安装。7.该泵一律采用硬质合金机械密封,免保养。主要型号有：ISW65-315B空调水泵,ISW65-315C空调水泵,ISW65-100(I)卧式单级管道泵,ISW65-100(I)A卧式单级管道泵,ISW65-125(I)卧式单级管道泵,,ISW65-250单级卧式离心泵,ISW65-250A单级卧式离心泵,ISW65-250B单级卧式离心泵,ISW65-315空调水泵,ISW65-315A空调水泵
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2．1 多层式 　　又称立式多段再生炉，或称多层耙式炉。主要用于再生粒状炭，在美国采用较普遍，国内也有引进。适用于大型活性炭再生，一般再生量都大于 2t／d。其特点为：用天然气或油作燃料，水蒸汽活化，由炉顶部供饱和炭，用转动的粑臂将炭推送至下一层，由上至下6层(或8层)，见图4。冷却空气 1哪置 　　图4 多层式再生装置 　　(1)干燥段。第1～3层，停留时间15min，炉温 100～700℃。 　　(2)焙烧段。第4层，停留时间5 mln，炉温700 ～800℃ 　　(3)活化段。第5～6层，停留时间10min，炉温 800～900℃。此段内通水蒸汽活化。 　　再生炭用水槽急冷后排走。再生炭碘值恢复率 86％一95％，炭再生损耗率7％～15％(因为既有烧损又有转耙磨耗)。蒸汽耗量1 kg／kg活性炭，总能耗4 925 kcal／kg活性炭(折合电耗5．72 kW·h／kg 活性炭)。 2．2 回转式 　　又称转炉，有一段式或二段式，有内燃式直接加热或外燃式间接加热。内燃式炭再生损耗较大，外燃式效率较低，活化段须微正压且通水蒸汽活化。图5为二段回转式再生装置，干燥段用内燃式转炉，焙烧、活化段用外燃式转炉。燃烧 　　图5 二段回转式再生装置 　　回转式再生装置操作较简单，一段式转炉炉体长达15m，所以炉体往往要变形，活化段温度升至 750℃后不易再上升，再生恢复率与达到的最高温度有关。停留时间3～4 h，炭再生损耗率5％～ 7％，总能耗7 899 kcal／kg活性炭(折合电耗9．18 kW·h／kg活性炭)。 2．3 流化床式 　　又称流化床再生炉，有内燃式及外燃式两种，有一段或多段。国外用于再生粉末炭及球形炭。 　　燃烧重油或煤气，并从炉底通入水蒸汽，使炭呈流化状态。活性炭自上而下流动，完成干燥、焙烧、活化(800～900℃)。图6为二段外燃式流化床再生装置，这种炉型的炉温、水蒸汽投加量与流化状态调节困难，再生损耗率7％～10％，再生时间7～10h，总能耗3 326～11 341 kcal／kg活性炭)(折合电耗 3．87～13．18 kW，h／kg活性炭)。 　　图6 二段外燃式流化床再生装置 2．4 移动床式 　　又称立式移动床再生炉(见图7)。再生部分由两层不锈钢管组成，炭自上而下在两管隔层中移动，内管道水蒸汽在活化段由细孔排至隔层中，与活性炭进行氧化反应。外管与燃烧室接触，将热量传导至活性炭，再生气体由上部通气孔排出至燃烧室处置，尾气由旁置烟囱排除。炉底有盘式出料装置将再生炭排出。这种炉型构造简单、操作管理较方便，由于再生时间长达6h，所以炉体高12m，水蒸汽量为0．2kz／kg活性炭)，燃气温度入口1 000℃，出口 70～80℃，再生损耗3％～4％，总能耗约6 950 kcal／kg活性炭(折合电耗8．07 kW·h／kg活性炭)，热回收型总能耗3 360 kcal／kg活性炭(折合电耗 3．9kW·h／kg活性炭)。 　　图7 外燃式立式移动床再生装置 　　国内研制的盘式炉也属移动床式(见图8)。活性炭自上而下，在由中空的料盘叠成的管状通道中移动，再生气体由料盘缝隙排出。以重柴油作燃料，炉膛燃烧室温度达1 110～1 300℃，热量从料盘及料盘缝隙传至活性炭，水蒸汽自炉底通入。活性炭 在炉膛内得到再生。 　　图8 盘式再生装置 2．5 电加热再生装置 　　以电作能源的高温加热再生装置，有微波炉、远红外炉及直接通电式再生炉。 　　(1)微波加热。微波是由磁控管(或速调管)通过电压的周期性变动而产生，使微波吸收体的内部极性分子高速反复运动产生热能。再生炉体为微波谐振膛。用于干燥或加热工艺的微波频率为970 MHz及2450 MHz两种。微波再生的优点是微波使炭自身发热，加热速度快，可迅速达到再生要求的高温，装置体积小。缺点是炉膛内加热不易均匀(微波能量吸收不均匀)，有时产生炭烧结现象。此外，微波辐射需要较好的屏蔽，当漏能功率大于0．01 w／cm2，接触时间在6min以上时，对人体的健康有损害。在微波产生、输送过程中，磁控管本身消耗30％～40％的功率，再生能耗一般为1．46kW，h／kR活性炭。 　　(2)远红外线再生装置。远红外线加热，一般用于干燥活性炭，也有用于再生的，其效果取决于被加热物体对各特定波长的红外线的吸收能力。辐射体一般是用碳化硅板加涂料，二者辐射波长的匹配将直接影响加热效率。当涂料为三氧化二铁和氧化锆组合时，再生能耗约为1．45kW，h／kg活性炭。 　　(3)直接通电加热再生装置。是利用炭自身具有的电阻和炭粒间具有的接触电阻，使炭产生焦耳热，逐渐达到再生温度，再通入水蒸汽进行活化。日本此类再生炉有间歇式和连续式。图9为日本连续式直接通电再生装置。炭在炉内停留6h，再生碘值恢复率94％～96％，再生损耗率1％一3％，采用蒸汽活化，蒸汽量折合电耗为0．5kW·h／ks活性炭。脱臭电耗0．05 kW·h／kg活性炭。再生电耗1 kW·h／kg 活性炭，总能耗为1．59kW·h／kg活性炭。 　　图10所示为国内研制的直接通电加热再生装置，为二段式连续再生装置，再生饮用水深度处理后的饱和炭。干燥段由电加热室将空气加热至200℃，而后热空气进入流化床干燥器底部，将湿炭干燥1 h，使湿炭含水量(干基)由76％降至6％，耗电1．55 kW·Vkg活性炭，干炭再进入有效断面0．1mX0．1m，有效高度为3．0 m的直接通电加热再生炉，停留时间14 min，完成焙烧、活化。耗电0．22 kW·h／kg 活性炭，总耗电量为1．77kW·h／kg活性炭。碘吸附恢复率可达96％～98％，再生总损耗率为3％ 1976年运行至今情况良好。 图9 连续式直接通电再生装置 　　图10 带有干燥器的直接通电加热再生装置 3 放电高温加热再生法 3．1 方法简介 　　这是一种与传统高温加热再生方法完全不同的再生方法。传统方法是在密闭条件下，通过炉体间接或在炉内空间直接向活性炭加热，使炭由表及里地逐渐升温，最后达到850℃高温并通入水蒸汽。国外学者认为通常的加热再生升温速度不能超过10 ℃／mid，以防炭基质烧损，因此再生全过程长达6h。 　　而该方法是让炭自身迅速升温，使干燥、焙烧、活化三个阶段在5～10 min内迅速完成。不需要在密闭条件下操作，不需要通入水蒸汽活化。在达到高温850℃情况下可与空气接触，自然冷却，不至于全部灰化。其强度也不受影响，炭损耗率<2％，碘吸附恢复率95％一100％。放电再生法不仅效率高，能耗也低。干炭(干基含水率6％左右)再生电耗仅0．18～0．20 kW·h／kg活性炭。湿炭(干基含水率约86％)再生全过程电耗约0．8kW·h／kg活性炭，此电耗值是多层耙式炉能耗的1／7，是热回收移动床再生炉能耗的1／5；是热不回收移动床再生炉能耗的1／10；是直接通电式二段炉能耗的1／2。 　　放电高温加热再生法与直接通电式再生法的类同点是利用了炭自身导电性并具有电阻这一特性。但放电高温加热再生是控制能量，使其强制形成脉冲电孤，对被再生的炭进行放电，放电频率在3 000 次／min左右，使再生全过程在5～10 min完成，再生温度达到800-900℃。 　　国内研制成功的活性炭强制放电再生方法及装置(发明专利号85100619．A)已应用在黄金矿山、热电厂、啤酒、饮料、化工等行业的活性炭再生多年，其原理见图11。再生量为100 ks／h的强制放电再生炉平面尺寸仅为1．6 mX2．0m，高度为2．5m。近年来放电高温再生方法又有新的创新--活性炭调频放电脉动再生装置 (专利号 ZL01210957．6)，使放电高温再生装置效率更高，体积更小，再生量为100kg／h的再生炉子面尺寸仅为 1．3 mXl．2 m，高度仅2．0 m。是一种值得推广的活性炭再生装置。 　　图11 活性炭强制放电再生装置原理 3.2 放电过程的功能 　　放电再生所以具有卓越效果，在于放电过程中有下述功能： 　　(1)高温使吸附的有机物迅速气化、碳化。 　　(2)放电孤隙中的气体热游离和电锤效应，使活性炭吸附物被瞬间电离而分解。 　　(3)放电形成的紫外线，使炭粒间空气中的氧有部分产生臭氧，对吸附物起放电氧化作用。 　　(4)吸附水在瞬间成为过热水蒸汽，与碳化物进行水性氧化反应。 3．3 再生效果比较 　　放电高温加热再生与多层式、移动床式再生装置的效果进行了下述比较： 　　(1)与多层式再生炉(8层)的效果比较。对于芳香族化合物的代表苯酚，碳化残留物较多，通常认为必须由水蒸汽活化才能去除，经放电再生法重复再生15次(吸附量100～120 mg／z活性炭，再生时间7min)，每次再生后强度测定值同于新炭，碘值吸附恢复率97．1％，酚值吸附恢复率97．2％。美国波莫纳(Pomono)用多层式再生炉(8层)再生30 min，过热水蒸汽活化，再生温度850-950℃，对生活污水深度处理中使用过的活性炭，重复再生9次，其碘吸附率均为95％，强度由78％下降至63．7％。 　　(2)与移动床式再生炉的效果比较。用于炼油工业废水三级处理的活性炭，经移动床式再生炉再生后的效果，与放电再生法的再生效果比较列于表1。由表1可见放电再生法再生时间仅9．5 min，而再生炭的碘值、酚值、亚甲基兰值吸附性能的恢复却优于再生6h，并用过热水蒸汽活化的移动床式再生炉 (两种再生装置的试验用炭均为同种饱和炭)。 　　表1 强制放电再生法与移动床式再生炉再生效果比较 碳样 再生前 移动床式炉再生后 强制放电再生后 再生加热温度C 　 约850 850 再生加热时间 　 6小时(水蒸气活化) 9.5分 碘值(mg/g) 626 662 706 酚值(mg/g) 102.2 111.1 122.1 亚甲基兰值(mg/g) 162.5 175.9 178.4 焦糖退色能力(%) 78.3 83.6 79.8 粒度(%) 3.2-2.5 mm 0 0.2 0 2.5-2.0 mm 1 1.2 4 2.0-1.6 mm 44 38 51 1.6-1.0 mm 55 58.8 47.6 <1.0 mm 0 1.8 0 注：炭种为太原新华8#；来源于炼油工业污水三级处理用炭。 　　表2 用于饮用水深度净化的炭强制放电再生后吸附性能恢复情况 碳样 碘值 酚值 亚甲基兰值 堆积密度 mg/g 恢复率% mg/g 恢复率% mg/g 恢复率% 新炭 656.5 97.3 110.1 105.3 165.0 92.7 0.501 再生炭 638.8 97.3 115.9 105.3 152.9 92.7 0.468 废炭 459.3 97.3 74.0 105.3 123.6 92.7 0.573 注：炭种为太原新华8#； 再生温度850℃； 来源于某自来水厂； 再生时间5min, 再生炭数据为12次连续测定的平均值； 废炭为4次连续测定值的平均值。 　　(3)用于饮用水深度净化的炭再生后的效果。表2所列系用于饮用水深度净化的炭经放电再生后吸附性能\\\'陕复情况。 4 结语 　　(1)对用于水处理的饱和活性炭再生，高温加热再生法的再生效果最佳。 　　(2)高温加热再生装置中，以移动床式、多层式再生装置再生效果较好。回转式操作较方便，但再生效果与能达到的最高温度有关。 　　(3)以电作能源的加热再生装置中，以直接通电式再生装置较有应用价值。 　　(4)放电高温加热再生法具有设备简单、操作方便、体积小、占地少、电耗低、效率高，不需水蒸汽活化、炭耗少、吸附恢复率高等优点。是一种值得推广的活性炭再生装置。 　　本文转载或以网络及光盘形式出版，需与作者联系。 　　参考文献 1 格宵格著．固体表面化学．胡为柏译．北京：化学工业出版社， 1966 2 炭素材料学会编．活性炭基础与应用．北京：中国林业出版社， 1975 3 北川浩著．吸附的基础与设计．鹿政理译．北京：化学工业出版社， 1983 4 MSmisek编著．活性炭，1981 5 凯利，E巴德著．活性炭及其工业应用．魏同成译．北京：中国环境科学出版社，1990 6 林科院林化所第七研究室编．国外活性炭．北京：中国林业出版社，1984 7 卡尔普，GL卡尔普著．城市污水高级处理．俞浩鸣译．1975 8 田钟荃，翁元声．活性炭吸附淀粉及强制放电再生的研究．给水排水．1989，15(6)：12-14 9 北京市环境保护科学研究所编．水污染防治手册．上海：上海科学 技术出版社，1989 10 北川睦夫，柳井弘等．日本活性炭工业．1975，29～40．364～ 567 11 山下正宪，日本公开特许公报144409，1980．11．11 12 小汉建树，日本公开特许公报9191、9192，1979．1．23 　　　　 　　(作者工作单位：中国市政工程西北设计研究院，兰州 730000

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有反馈机制的多循环系统在启动过程中，首先出现一个循环泵系统运行-上海龙亚水泵厂推荐
摘要： 　　一、引言 　　以高效、低成本为特征的现代废水处理技术首先当推先进的厌氧生物处理技术，厌氧生物反应器是其中发展最为迅速的一个领域。 　　1971年荷兰瓦格宁根（Wageningen）农业大学拉丁格（Lettinga）教授通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差异，发明了三相分离器。使活性污泥停留时间与废水停留时间分离，形成了上流式厌氧污泥床（UASB）反应器的雏型。1974年荷兰CSM公司在其6m3反应器处理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥（granular s......

　　一、引言

　　以高效、低成本为特征的现代废水处理技术首先当推先进的厌氧生物处理技术，厌氧生物反应器是其中发展最为迅速的一个领域。

　　1971年荷兰瓦格宁根（Wageningen）农业大学拉丁格（Lettinga）教授通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差异，发明了三相分离器。使活性污泥停留时间与废水停留时间分离，形成了上流式厌氧污泥床（UASB）反应器的雏型。1974年荷兰CSM公司在其6m3反应器处理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥（granular sludge）。颗粒污泥的出现，不仅促进了以UASB为代表的第二代厌氧反应器的应用和发展，而且还为第三代厌氧反应器的诞生奠定了基础。

　　原典型的UASB反应器工作原理概念和工作状态模型存在三方面问题：A、高度问题，污泥床高度对反应区的水流影响较大，如太厚会加大沟流和短流；B、增加截面积的放大方式，在大规模反应器中难以实现均匀布水；C、三相分离器的稳定操作较为困难。

　　20世纪80年代中后期到90年代，针对上述缺陷，国际上以厌氧膨胀颗粒污泥床（EGSB）、内循环反应器（IC）、升流式厌氧污泥床过滤器（UBF）、厌氧折流板反应器（ABR）为代表的第三代厌氧反应器相继出现。从物理角度来看，第三代厌氧反应器是以颗粒污泥为生化反应的基础，主要考察固体物质在重力场作用下，在流体中形成更为合理的微物理环境，达到固液充分接触，更快传质的这一核心目的。利用固体的流态化技术是其核心技术之一，侧重是解决典型UASB上述的A、C问题。

　　近来，帕克（Pagues）公司可能采用了特殊物理结构设计，以ANAMMOX工艺为特征的流化床反应器问世，尚未大规模应用，更未引入我国，情况不祥。因为反应器的设计，不仅要掌握生化反应规律，还要深入了解Kolliken为主的菌群的微生态环境，现有和可能形成的物理特征，在连续工艺过程中菌群的需氧情况和在流体中的特点，才能设计出合理的物理结构。

　　我国是1981年引入UASB厌氧反应器的概念(1)，由于大型UASB厌氧反应器颗粒污泥的培养，并未彻底解决；原典型UASB反应器存在的问题在工业运行中经常暴露，致使我国自行设计的UASB厌氧反应器运行数据大大低于设计值。90年代中后期Pagues公司的IC和Biothane System公司的EGSB引进我国，使第三代厌氧反应器的应用在我国得到开展，与此相应的研究工作也相继展开。

　　二、EIC厌氧反应器研究及应用现状
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司研制生产的上海龙亚牌WQ型潜污泵,潜污水泵,无堵塞潜污泵,WQ200-300-25潜污泵,WQ250-600-10无堵塞潜污泵,WQ250-600-12无堵塞潜污泵,WQ250-600-15潜污泵,WQ250-600-20无堵塞潜污泵,JBWQ150-180-15潜污水泵 无堵塞潜污泵,是引进国外高效节能无堵塞潜污泵,组织本单位技术力量研制而成,各项性能标均达到或超过国内外同类产品技术,由于采用独特的单通道叶轮,动密封用两组特殊材料的硬质合金机械密封装置、电机用油室隔开,具有无堵塞、经久耐用、型线准确、使用修方便、效率高、节能显著,是我国泵类更新换代的最新产品,深受用户欢迎。该泵有多种型号和不同的结构形式可供选用。WQ型无堵塞无堵塞潜污泵由电机与泵两部分组成,二者通过油隔离室及机械密封组件隔开,属机电一体化产品,电机与泵合用同一轴（转子）整个水泵长度短,结构紧凑。配备多种保护装置,使得泵运行可靠,其主部件作用如下：信号线 1 ：配备全保水泵控制柜,对泵实行全方位保护,包括漏水,断相、短路、过热、电机过载等项目 . 电机定子 8 ：采用 B 级或 F 级绝缘。漏水探头 11 ：该元件装在油室内,当机械密封损坏后,水进入油室,探头可发出信号由控制系统对泵实施保护。机械密封 13 ：采用双道串联密封,选用新型硬质耐腐碳化钨材质,具有密封可靠、耐磨、寿命长等特点。叶轮 17 ：叶轮采用单流道或双道结构,具有很强的通过能力,能够通过大的物料及纤维垃圾,减少堵塞、缠绕的故障。泵体 15 ：与叶轮配用,使得泵具有高的效率。密封环 18 ：装在泵体口环处,当叶轮因运行而使口环处磨损,可更换密封环,以保证泵以最佳效率运行。该无堵塞潜污泵,适用于输送工业水和城市生活污水,它的最大优点是能输送含有固体颗粒和含有纤维材料的污水。除适用输送污水外,还适用作疏水泵、纸浆泵、过滤冲洗冷凝循环泵、灌溉用泵等。广泛应用于矿山、建筑工地、医院、宾馆、污水外理等场合。JBWQ150-180-20无堵塞潜污泵,JBWQ150-180-30无堵塞潜污泵,JBWQ150-180-35排污无堵塞泵,JBWQ200-300-10潜污水泵,JBWQ50-18-30无堵塞潜污泵,QW100-100-25防爆型潜污泵,WQ100-100-35防爆潜污泵,JBWQ125-115-15潜污泵,JBWQ200-300-15无堵塞潜污泵,JBWQ200-300-20无堵塞潜污泵
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　　1、EIC厌氧反应器雏型的形成

　　我们是2000年开始IC的研究，2001年进行50m3IC的中试，中温处理酒精废水获得成功。2002年底，巧遇安徽丰原生化股份有限公司UASB技术改造。对象是原有概念基础上典型的大型UASB反应器（φ12×15.8m），该反应器曾生成过颗粒污泥，容积有机负荷也曾达到过6—8kgCoD/m3.d,长期运行则在4kgCoD/m3.d以下，且块状漂泥流失及进水管堵塞严重。典型的UASB三方面问题，带来了大量的无效容积。

　　对于这一技术改造，丰原生化要求不动外形及原三相分离器，考虑到费用及它们的UASB曾培养生成过颗粒污泥，故也要求改造后的厌氧反应器用城市污水处理厂厌氧消化污泥启动。这种情况下，布水问题、循环效率问题及启动和运行状态有机负荷差异十分巨大,问题显现。通常IC为支管式布水和单循环方式，一般认为其径高比为1：3左右。仅利用重力场对物体作用力的局限性就凸现出来，水力旋流技术的应用为该技术改造提供了可能。中国海洋大学环境科学与工程学院采用旋流式布水口和三相分离器前回流水方式，进行了UASB改良可行性的试验研究[2]。我们的技术改造则为：撤除了原布水系统，在底部设置了四个回流旋流布水器；在离底部8m高处新增设了集气罩和对应四个循环系统的提升管，原有三相分离器的出气管分别连接到顶部新增设的四个旋流气液分离器中；气液分离器的回流管下端开口于回流旋流布水器中。这次改造总共耗费钢材29吨。最终形成主反应区和辅反应区有不同三相分离器，且含四个内循环的旋流内循环厌氧反应器。辅反应区三相分离器究竟以何种状态工作,则取决于辅反应区的产气情况。技术改造的原理和技术方案祥见专利ZL200420023281.4和CN1562495A[3]。改造后，启动和运行效果极好，运行中有机负荷稳定在25kgCoD/m3.d以上。祥见中国沼气2004年第4期《用旧罐改造成IC厌氧反应器处理柠檬酸废水》一文[4]和下面的讨论。从1.5m、3m、5m、9m四个不同高度取样口取样，发现改造后的厌氧反应器，正常运行时，主（下部）反应区运行在EGSB状态，辅（上部）反应区可能工作在UASB状态。

　　回顾该厌氧反应器颗粒污泥培养的过程，有下述特点：

　　 A、保留了三相分离器和相应的气室结构，有较大面积水平方向相对静止的气液界面。上升气泡对污泥的抬升作用，会形成有一定压强、动态的气液固三相界面层。并在其中出现“聚式”流态化，即由于颗粒表现特性所引起的内聚现象以及气泡的聚并等原因，颗粒被分群体作湍流运动，即腾涌状态。

　　B、有反馈机制的多循环系统在启动过程中，首先出现一个循环系统运行，逐步随着有机负荷的增大，运转循环系统数量增多，到接近设计值时，四个循环系统全部运转。在两个循环系统运行时出现了颗粒污泥

    摘要： 　　一、引言 　　以高效、低成本为特征的现代废水处理技术首先当推先进的厌氧生物处理技术，厌氧生物反应器是其中发展最为迅速的一个领域。 　　1971年荷兰瓦格宁根（Wageningen）农业大学拉丁格（Lettinga）教授通过物理结构设计，利用重力场对不同密度物质作用的差异，发明了三相分离器。使活性污泥停留时间与废水停留时间分离，形成了上流式厌氧污泥床（UASB）反应器的雏型。1974年荷兰CSM公司在其6m3反应器处理甜菜制糖废水时，发现了活性污泥自身固定化机制形成的生物聚体结构，即颗粒污泥
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中外印染廢水處理差別  國外印染廢水處理情況及技術技术参考资料-上海龙亚水泵厂推荐
    一、國外印染廢水產生情況
　　

    國外紡織印染行業比較發達的地區，如南韓釜山，日本大阪，義大利米蘭和墨西哥等地，染整企業較為集中，印染廢水相對較大，同時在這些地區自然地形成產業鏈，即本地區和周圍地區形成上游配套的原料生產、供應；紡織服裝、服飾等下游產品生產、市場銷售；三者形成相對完整的產業鏈，這種生產相對集中、產量大、市場規模大、銷量在國內、國際有相當影響的"板塊"經濟對染整行業發展具有重要意義。這與國內也很相似。
　　

    1、關於處理方式，主要有二類。
　　

    義大利、日本等對印染廢水處理採用工廠處理和城市污水綜合處理相結合的方法。在對印染廢水初步處理後達到一定標準後和城市污水混合一起進入污水處理廠處理。這樣可以提高後續處理效果，如果印染廠多，則集中處理達到排放標準。
　　

    德國由於行業不集中，一般採用單廠處理的模式進行處理。在印染廠建造污水處理廠，對廠內產生的廢水進行處理，由於清潔生產和水資源回收做得相對較好，水處理效果處理後的水可以達到排放標準。另外德國的印染廢水排放量也較少，而且處理技術比較成熟，個別廠甚至做到“零排放”。
　　

   2、關於處理技術，印染廢水主要是有機污染，所以處理方法以生化法為主，國外禁用硫化染料，對於廢水量少，採用設備為主，大水量當然還是以構築物為主，但從處理技術的原理上分析，似乎差別不大，但從技術深度、自動化程度、設備品質高於國內水準。
　　

    二、中外印染廢水處理差別
　　

    從所了解的情況分析，發達國家印染廢水由於處理較好，並未發生什麼大的問題。並沒有聽說河流、海域嚴重污染，那麼中國為什麼印染廢水污染十分嚴重?
　　

    國內外印染廢水處理情況的差別，主要集中在以下幾點：
　　

    1、環保立法和執法力度不同
　　

    國外環保立法很嚴格，對污染環境的企業和個人處罰很嚴厲。我國環保立法還不夠完善，沒有達到發達國家水準，在執法過程中也受到種種因素干擾，使得執法力度不夠。
   

    2、產品檔次不同、利潤不同、因而環保投入不同
　　

    我國是發展中國家，印染產品檔次較低，集中在中低檔產品，利潤很低。例如，目前我國染一米布，加工費僅0.4-0.5元，有的更低，同樣在發達國家生產的印染產品檔次比較高，產品附加值高，導致產品利潤高，就以國內某外資染廠，加工一米費用高達10元多。因此，發達國家對印染廢水處理投入比較高，相比之下，我國對印染廢水投人相對較少，我國城市污水廠的投資，原則上為每處理一噸水為3000元，即投資一個10萬噸/日城市污水廠，約投資一個億，而難度高得多的印染廢水處理廠，處理一噸水僅1000-1200元，因此在層次、品質、自動化程度、運行費用等相差較大。
　　防腐蚀隔膜泵,耐酸碱隔膜泵,耐腐隔膜泵
上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌QBY防腐蚀隔膜泵,耐酸碱隔膜泵,耐腐隔膜泵是一种新型输送机械,采用压缩空气为动力源,对于各种腐蚀性液体,带颗粒的液体,高粘度、易挥发、易燃、剧毒的液体,均能予以抽光吸尽,目前已形成化生产,产品质量深受好评。 这种泵的主要特点是不需灌引水,既能抽送流动的液体,又能输送一些是易流动的介质,吸程高、扬程可调（0-50米）气源压力只须大于1kg/cm2即能工作,绝对防火防爆,具有潜水泵、自吸泵、杂质泵、屏蔽泵、泥浆泵的一切功能和输送机械的许多特点。主要型号有：QBY-10防腐蚀隔膜泵,耐酸碱隔膜泵,,QBY-15,QBY-25耐腐隔膜泵,耐腐蚀隔膜泵,QBY-40铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-50铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-65铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-80铸铁四氟隔膜泵,QBY-100四氟铸铁气动隔膜泵等,并配有QBY隔膜泵专用丁晴隔膜片,QBY隔膜泵专用氯丁隔膜片,QBY隔膜泵专用全衬氟压板,QBY隔膜泵专用中间铜套,QBY隔膜泵专用中间连杆轴,QBY防腐蚀隔膜泵,耐酸碱隔膜泵,耐腐隔膜泵,耐酸隔膜泵专用中间机架,QBY隔膜泵专用中山隔排,QBY隔膜泵专用轴用O型圈,QBY隔膜泵专用销声器,QBY隔膜泵专用活塞 耐酸碱隔膜泵
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    3、清潔生產、資源回收概念和認識差別
　　

    目前清潔生產的概念越來越多的被應用到企業中，希望企業全部生產過程實施清潔生產，盡可能的減少對環境的污染和破壞。但從我國的發展情況來看，國內真正的實施清潔生產並且有效的企業較少，反而浪費資源的事情時有發生。而國外對清潔生產的實施力度和範圍都很大，在全國範圍內開展了企業實施清潔生產的活動，取得了很好的成效。生產過程資源浪費明顯減少，提高了回用水的利用率，回收廢棄物中的有用資源，減少產品的成本。這些都證明實施清潔生產的重要性和必要性。
　　

    4、管理水準不同
　　

    對環保認識和經濟因素制約，地方保護等因素，在管理上中、外相差很大。
　　

    5、重污染工藝國外推向發展中國家
　　

    鹼減量工藝污染特別嚴重，COD高達20000-80000mg/l；"海島絲"生產污染極小，但應用時(減量)廢水COD高達20000-100000mg/l，國外將污染嚴重的工藝推向發展中國家，而自己則生產高檔、污染輕、利潤高的產品。
　　

    綜合以上情況，原因有技術上、認識上、管理上、經濟上等多種因素造成中、外印染廢水處理上的差別、因此解決問題是一系統工程，需要政府、企業、科研、學校等聯合。需要國家發改委、國家環保局、行業協會、工廠企業等合作才能真正解決印染廢水污染問題。
   
 
 
 
资讯来源： 中國科學技術信息研究所  

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酒精糟液综合利用和深度处理的关键之一是对酒精糟液进行有效的固液分离-上海龙亚水泵厂推荐

简介： 论述了薯干原料酒厂酒精糟液的处理技术，提出带式压滤机固液分离-UASB-SBR的酒精槽液处理工艺。以某酒厂的应用实例说明工程设计方案、调试过程和处理效果。
关键字：薯干制酒 酒精糟液 固液分离-UASB-SBR 带式压滤机
酒精工业是国民经济重要的基础原料产业。酒精广泛应用于化学、食品、日用化工、医药卫生等领域。我国的酒精年产量约为300万t，生产原料以粮食(玉米、薯干等)为主，粮食酒精中约有80%是用薯干酿造的。酒精生产过程中蒸馏工序排放的酒精糟液是一种含高悬浮物、高浓度的有机废液。据统计，每生产1t酒精，排放的有机物含量达500kg 以上。全国每年排放的酒精工业废水约为1200万m3。大量的高浓度有机废水如果不经严格的处理直接排放，将会造成严重的污染。资源浪费、污染环境已成为制约国内酒精工业发展的一个重要因素。
　　安徽省泗州酒厂是一个以薯干为原料生产酒精的白酒厂，年产酒精5000t。正常生产时排放酒精糟液250m3/d，糟液温度为90℃。废水中主要含糖类、有机酸、蛋白质和纤维素等，有机物浓度很高，CODCr达到30000～45000mg/L，BOD5达到15000～25000mg/ L。糟液非常浑浊，SS约为40000mg/L。废液呈酸性，pH为3～4。酒精糟液虽然污染物浓度高，但没有生物毒性，可生化性好。该厂属于淮河流域限期治理项目。为了彻底根治其对周围环境和地下水资源的严重污染，该厂对酒糟废液进行综合利用，建成处理能力为250m3/ d的高浓度有机废水(酒精糟液)处理厂。同时回收糟液中的饲料和生产沼气。

　　设计废水水质指标为： CODCr：40000mg/L；BOD5：25000mg/L；SS：20000mg/L；pH：3.5～4。处理后出水水质应达到《污水综合排放标准》(GB8978-88)中的行业一级标准：CODCr：＜350mg/L；BOD5：＜200mg/L；SS：＜200mg/L；pH：6～9。

1　处理工艺选择
固液分离-UASB-SBR技术处理酒精糟液工程
　　酒精糟液综合利用和深度处理的关键之一是对酒精糟液进行有效的固液分离。薯干酒精糟液的脱水处理具有很大难度，过去采用离心脱水机和箱式压滤机两种脱水设备进行脱水试验，由于薯干酒精糟液粘度大，粒度小，容易将离心脱水机的滤网和箱式压滤机的滤布堵塞，结果均不很成功。因而无法应用于薯干酒精糟液的脱水。

　　原机械部环保所对酒精糟液脱水工艺进行了深入研究，开发研制出新型带式压滤机(见图1 )。新型带式压滤机特点如下：①超长的重力脱水区；②超长的斜式楔形区；③结构紧凑、压力递增的压榨区；④独创滤带偏移检测方式和双端纠偏机构；⑤性能好、效率高的反冲洗方式。
图1　新型带式压滤机工作原理
1 带压机　2 反应器　3 流量计　4 速溶机　5 加药泵　6 输料泵　7 空压机　8 冲洗泵　9 输送机

　　在某酿酒厂进行的工业性试验结果显示：进料酒精糟液含水率为96%～96.5%，pH值为4.0 ，温度为70℃。脱水处理后酒糟滤饼含水率72%。利用带式压滤机进行酒精糟液脱水是一种尝试和突破。技术关键是针对性地提出调节等电点和相应的絮凝处理工艺，可以提高糟渣回收率，提高糟液CODCr去除率(74%)，对减轻后部滤液深度处理负荷具有明显效果。

　　经过带式压滤机对酒糟废液进行固液分离以后，滤液的CODCr可降低50%左右，SS 也大幅度降低，有利于废水的厌氧和好氧的生化处理。后续的厌氧工艺采用上流式厌氧污泥床(UASB)，好氧工艺采用序批式活性污泥反应器(SBR)。

2　处理工艺介绍

　　本工艺的核心是：固液分离、UASB和SBR。酒糟废液经过粗格栅进入调节池进行冷却和调节，再用立式污泥泵将糟液泵入污泥浓缩池，浓缩后的糟液进入带式压滤机进行固液分离。滤渣经挤压、干燥可制成直接供销售的饲料。滤液泵入厌氧UASB和好氧SBR单元进行处理，出水达标排放。UASB产生的沼气经水封阻火器后进入储气柜或输送到工厂锅炉直接燃烧(见图2)。
图2　泗州酒厂酒精糟液处理流程

3　主要处理构筑物、设备的设计

3.1　调节沉淀池

　　调节沉淀池为地下结构，总体尺寸为：长10m，宽4.5m，深3.0m，水力停留时间 ?2.0h 。调节池底部设污泥斗，污泥斗倾角50°，斗内设污泥提升泵将沉淀污泥提升至浓缩池。调节池浅水区设厌氧进水泵2台，1用1备。

3.2　UASB反应器

　　酒糟废液经固液分离后CODCr去除50%，UASB进水CODCr=20000mg/L，Q＝ 225m3/d。设计负荷为7.0kgCODCr/(m3·d)，消化温度35～37℃。UASB反应罐选用D＝11m ，H＝8.0m，有效水深H＝7.5m。UASB内设有供水、泥、气分离用的三相分离器，以维持反应罐内高活性的厌氧污泥菌群，并有效地回收沼气，UASB出水CODCr≤3000 mg/L，SS≤1 500mg/L。其沼气产量为2 000m3/d。3.3　SBR反应器进水CODCr≤3000mg/L，SS≤1500mg/L，污泥负荷为0.3kgCOD/(kgMLSS·d) ，污泥浓度为3g/L，SBR反应器有效容积为750m3。依据废水处理工艺要求设置2座圆形SBR反应器。每座SBR反应器的尺寸为：D＝11m，H＝5.0m，有效水深4.5m。

　　根据SBR反应器的运行规律和设计要求确定不同的运行周期，排水方式采用篦水器排水，依据时间控制其升降实现排水。
隔膜泵,耐腐蚀隔膜泵,耐酸隔膜泵
上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌QBY隔膜泵,耐腐蚀隔膜泵,耐酸隔膜泵是一种新型输送机械,采用压缩空气为动力源,对于各种腐蚀性液体,带颗粒的液体,高粘度、易挥发、易燃、剧毒的液体,均能予以抽光吸尽,目前已形成化生产,产品质量深受好评。 这种泵的主要特点是不需灌引水,既能抽送流动的液体,又能输送一些是易流动的介质,吸程高、扬程可调（0-50米）气源压力只须大于1kg/cm2即能工作,绝对防火防爆,具有潜水泵、自吸泵、杂质泵、屏蔽泵、泥浆泵的一切功能和输送机械的许多特点。主要型号有：QBY-10铸铁四氟气动隔膜泵 QBY隔膜泵,铸铁隔膜泵,四氟隔膜泵,QBY-15,QBY-25隔膜泵,耐腐蚀隔膜泵,耐酸隔膜泵,QBY-40铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-50铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-65铸铁四氟气动隔膜泵,QBY-80铸铁四氟隔膜泵,QBY-100四氟铸铁气动隔膜泵等,并配有QBY隔膜泵专用丁晴隔膜片
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　　曝气装置采用中微孔曝气器曝气，曝气器的氧利用率按10%计算，曝气池对CODCr去除率为90%，则供气量应为10m3/min，选SSR100风机3台，2用1备。

3.4　风机房

　　风机房安装3台SSR100离心风机，2用1备。单机风量为6.73m3/min，H＝5.0m。

　　风机房设有隔音的配电室及操作休息间，风机房总尺寸：长×宽×高＝10m×5m×7m。

3.5　污泥浓缩池

　　酒糟液进入调节沉淀池后，大部分污泥将沉淀于污泥斗内，经污泥泵提升至污泥浓缩池进行浓缩，以利于后续的污泥机械脱水。污泥浓缩池为半地下式钢筋混凝土结构，其几何尺寸为：D×H＝5.0m×7.0m。

　　浓缩后污泥进入带式压滤机进行机械脱水，浓缩池上清液回流至调节池后进入UASB厌氧反应器进行处理。

3.6　污泥脱水机及脱水机房

　　浓缩以后的糟液和污泥，用泥浆泵输送到管道混合器与高分子絮凝剂和助凝剂混合，在折板式絮凝反应器中反应后流入带式压滤机脱水，设计中选用带式压滤机，带宽1.5m，处理量为13.5m3湿泥/h。脱水机滤后的上清液回流至调节池后进入UASB进一步处理，带式压滤机反冲洗所用的自来水和空气由离心泵和空压机供给。脱水以后的污泥饼(含水率80%) 有很高的营养价值。工艺中所用药剂经药品毒理试验及饲用试验均证明对牲畜无毒无害，所以带式压滤机分离出的泥饼可直接做饲料，若以每t饲料(干物质)500元计，每年以300个工作日计算，则年收益为120万元。

　　污泥脱水机房由机房、配电室及值班室组成。内装有带宽1.5m的带式压滤机1台及相应的污泥泵、溶药罐、空压机等辅助设备，脱水机房平面尺寸：L×B＝12.0m×5.0 m，檐高5.0m，砖混结构。

4　运行调试和处理效果

　　工程调试先从厌氧部分开始，分为三个阶段：污泥驯化培养期、负荷提高期和满负荷运转期。从1997年10月开始厌氧部分的调试，至1998年4月酒精废水全部进入UASB反应器，有机负荷达8.0kgCODCr/(m3·d)，CODCr去除率稳定在90%以上，出水CODCr为2500mg/L左右，SS为1500mg/L左右。1998年3月好氧系统也投入运行，经过3个月的运转，各项指标均达标。

　　第一阶段污泥驯化培养期：利用邻县的灵璧酒厂厌氧处理装置中的厌氧污泥接种，接种后反应器污泥浓度约为20.0g/L。由于两厂水质及发酵温度相似，因此污泥不需要进行驯化，从而缩短启动时间。厌氧罐由20℃升至37℃，每日升温1～2℃。将少量调节池中的高温废水泵入厌氧罐，多余废水流出，如此进行加热循环。控制进水量为4～6m3/h。同时控制以0.1～0.3kg CODCr/(m3·d)的容积负荷投加废水，当温度升高到37℃时，负荷达2kg CODCr/(m3·d)时，进入提高负荷阶段。

　　第二阶段负荷提高期：在反应罐稳定运行的基础上，负荷从2kgCODCr/(m3·d)提高到设计负荷7.0kgCODCr/(m3·d)。驯化期内间歇进水，一天两次，根据浓度和水量控制负荷。要求控制反应罐出水挥发性有机酸(VFA)小于200mg/L，pH 7.2以上，CODCr去除率80%以上且产气正常，方可进一步提高负荷。整个调试期约7个月(第一阶段4个月，第二阶段3个月)，自1998年4月UASB达到设计负荷后，CODCr去除率一直维持在90%以上。虽然水质有波动，但有机负荷总是稳定在7.0kgCODCr/(m3·d)以上。随着有机负荷的提高，产气量也相应提高，产气率为2.6～3.7m3/(m3·d)。SBR好氧反应器的调试比较简单。先在反应器中注入清水和少量废液开始曝气，待生长出污泥后逐渐增加废水量。1998年3月开始达到满负荷运行，CODCr去除率达到90%以上，出水水质达到规定的排放标准。

　　安徽省环境监测中心站于1998年5月19～21日对酒厂生产排放废水进行监测，结果表明：泗州酒厂酒精生产排放废水CODCr、SS平均浓度、pH值及酒精吨排水量均符合《污水综合排放标准》(GB8978－88)中发酵、酿造工业的有关规定。

参考文献

1　王凯军. 再论厌氧(水解)-好氧处理工艺. 中国环境科学，1998 ，18(4)：337～340
2　杜兵，等. UASB处理酒精废水生产运行研究. 中国沼气，1999，17(2)：14～17
3　张德清. 薯类酒精废糟液治理工程设计探讨. 给水排水，1999，25(7)：34～36
 

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 医院污水消毒的必要性与医院污水泵选用-上海龙亚水泵厂推荐

　 医院污水消毒设备选用参考 一、 医院污水消毒的必要性 随着我国经济的快速发展，人民生活水平及经济实力都有所提高，对环保工作的重视和加强已是众望所归，因为环境的恶化已到了不能再忽视的地步了。 医院污水是日常排放量较大，潜在致病危害最大的污水之一。医院污水中含有多种病菌、病毒及寄生虫，对这种污水若不进行治理而直接排放其直接危害和潜在危害都是显而易见的，因此，进行治理是十分必要的。 我国1983年制定了医院污水排放标准(GBJ48-83)，标准中规定了如下指标。 1. 不得检出肠道致病菌和结核杆菌。 2. 总大肠菌群数每升不得大于500个。 3. 余氯：综合医院4-5mg/l；含结核菌污水6-8mg/1. 医院污水中的病原微生物主要有：病原性细菌，肠道病毒、蠕虫卵和原虫四类。 1、 病原性细菌包括：沙门氏菌属痢疾杆菌、霍乱弧菌，致病性大肠杆菌。 2、 肠道病毒包括：传染性肝炎病毒、骨髓灰质炎病毒、柯萨基病毒。 3、 蠕虫卵包括：蛔虫卵、钩虫卵、血吸虫卵。 4、 原虫主要包括阿米巴原虫。 二、医院污水消毒原理 1. 杀菌机理： 医院污水含有大量的病菌、病毒和寄生虫卵，在我国大多数医院污水中细菌总数每毫升达几百万至几千万个，其中大肠菌群数每毫升污水大多在20万个以上，肠道致病菌检出率达30-100%，因此在医院污水处理中重点是杀灭污水中各种致病菌。目前常用的杀灭致病菌的药剂主要有四种：(1)液氯 (2)次氯酸钠 (3)臭氧 (4) 氯氧消毒(CIO2/C12)。由于氯氧消毒是我国目前最先进的消毒手段，因此主要介绍一下它的灭菌机理和特点。 氯氧消毒设备经电解产生氯系（ClO2/C12）和氧系（O3、H2O2）消毒剂混合气体，因而其消毒机理是以上四种药剂消毒机理的综合，但反映在消毒效果上并不是简单的相加，而是具有互补和协同作用。其互补和协同作用表现如下：（1）氧系消毒剂具有杀菌快速、彻底、广谱等特点，而氯系消毒剂具有杀菌选择性高，具有持久等特点。（2）O3和H2O2均是常用的快速高效灭菌剂，能杀灭包括芽孢、病毒在内的一切微生物。（3）ClO2中的氯原子是+4价，它的氧化性很强，能使苯环等有机结构裂解。（4）ClO2是以分子形成溶于水中，本身不带电荷，而微生物病菌一般都带负电荷，因此ClO2更易于接近病菌。当混合消毒剂投加到水体中后，强氧化性的ClO2和O3最先发生作用，它们首先和水中的还原性质（有机物）反应，既消除了处理中可能产生的氯代有机物，又为混合消毒剂高效地发挥杀菌作用扫除了障碍。在杀菌过程中O3和H2O2会被很快消耗完毕，而ClO2、C12则能提供余氯持续杀菌作用。因而氯氧消毒兼具了以上各种消毒剂的优点，其杀菌速度、效率、广谱性是任何一种单一型消毒剂所无法比拟的。 　 2. 混合 消毒剂必须与细菌有效接触才能杀灭细菌，所以投加消毒剂过程中，良好的混合是提高杀菌效率的必要条件之一。我厂经过反复的实验，把ClO2、C12、O3、H2O2的混合气体加入激烈紊动的污水中，它的杀菌效率平均比在一般的接触池中杀菌效果大百倍之多。我厂独家在此设备上加了高效反应器，这也是氯氧消毒设备用于医院污水处理有特色的技术之一。 3. 接触时间 ClO2、C12、O3、H2O2在与污水充分混合后，为了保证最佳效果的杀菌，要有一定的接触时间。由于氯氧发生器的高效杀菌机理，使用我厂的设备接触反应时间可按30分钟设计，比用其他设备的1小时以上接触时间缩短了1/2以上。接触反应池的容积可缩小到原设计的1/2——1/3，从而大幅度降低了工程造价。
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司研制生产的上海龙亚牌WQ型排污泵,排污水泵,潜水排污泵,WQ200-300-25排污泵,WQ250-600-10潜水排污泵,WQ250-600-12潜水排污泵,WQ250-600-15排污泵,WQ250-600-20潜水排污泵,JBWQ150-180-15排污水泵 无堵塞排污泵,是引进国外高效节能无堵塞排污泵,组织本单位技术力量研制而成,各项性能标均达到或超过国内外同类产品技术,由于采用独特的单通道叶轮,动密封用两组特殊材料的硬质合金机械密封装置、电机用油室隔开,具有无堵塞、经久耐用、型线准确、使用修方便、效率高、节能显著,是我国泵类更新换代的最新产品,深受用户欢迎。该泵有多种型号和不同的结构形式可供选用。WQ型无堵塞潜水排污泵由电机与泵两部分组成,二者通过油隔离室及机械密封组件隔开,属机电一体化产品,电机与泵合用同一轴（转子）整个水泵长度短,结构紧凑。配备多种保护装置,使得泵运行可靠,其主部件作用如下：信号线 1 ：配备全保水泵控制柜,对泵实行全方位保护,包括漏水,断相、短路、过热、电机过载等项目 . 电机定子 8 ：采用 B 级或 F 级绝缘。漏水探头 11 ：该元件装在油室内,当机械密封损坏后,水进入油室,探头可发出信号由控制系统对泵实施保护。机械密封 13 ：采用双道串联密封,选用新型硬质耐腐碳化钨材质,具有密封可靠、耐磨、寿命长等特点。叶轮 17 ：叶轮采用单流道或双道结构,具有很强的通过能力,能够通过大的物料及纤维垃圾,减少堵塞、缠绕的故障。泵体 15 ：与叶轮配用,使得泵具有高的效率。密封环 18 ：装在泵体口环处,当叶轮因运行而使口环处磨损,可更换密封环,以保证泵以最佳效率运行。该无堵塞排污泵,适用于输送工业水和城市生活污水,它的最大优点是能输送含有固体颗粒和含有纤维材料的污水。除适用输送污水外,还适用作疏水泵、纸浆泵、过滤冲洗冷凝循环泵、灌溉用泵等。广泛应用于矿山、建筑工地、医院、宾馆、污水外理等场合。,,JBWQ150-180-20无堵塞排污泵,JBWQ150-180-30无堵塞排污泵,JBWQ150-180-35排污无堵塞泵,JBWQ200-300-10排污水泵,WQ250-600-25潜水排污泵,WQ300-800-12潜水排污泵,WQ300-480-15排污水泵,WQ300-600-20潜水排污泵,WQ300-800-20潜水排污泵JBWQ200-300-20无堵塞排污泵
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4. 余氯控制 接触反应完成以后余氯的存在是影响消毒效果及持续杀菌能力的主要因素。余氯不足达不到预定的消毒目的，余氯量太高，造成消毒剂的浪费。我厂可根据客户的具体要求来实现余氯的自动控制。 5. 水温，PH的影响 污水的温度和PH值是影响消毒效果的因素之一，ClO2和O3在水中的消毒效果不受水温和PH值的影响。 三、 医院污水几种消毒设备的比较 目前，我国医院应用的污水消毒设备主要有四种，它们是加氯机、次氯酸钠发生器、臭氧发生器、氯氧消毒设备。现将其优缺点列出以供用户参考。 1.性能比较 （1） 加氯机是传统的消毒设备，杀菌较强，原料消耗费用低是前些年我国和发展中国家广为应用的消毒手段。但液氯必须保证定比投加，否则投量不足时，不能保证杀菌效果，过多时又会造成二次污染，腐蚀设备。再有液氯消毒的适用范围较窄，不同的水温、水质、PH值、菌种以及接触时间均对杀菌效果有较大影响。在安全方面液氯还存在着较大的危险性，国家有专门的安全管理规定，必须有健全的控制设备。氯瓶在贮存运输保养上也不方便，尤其在城市及人口稠密地区受到限制。更为严重的是凡是+1价的氯因其氧化能力较弱，在与有机物作用时，会形成"三致"（致癌、致突变、致畸）的氯代有机物，虽然细菌被消灭了而大量的“三致”物质被排进了环境中。 （2） 次氯酸钠发生器：其杀菌原理，性能、效果与液氯相近，优点是无嗅、无味，但存在诸多缺点，如电耗盐耗较大，运行费用高，电极易损坏，设备整体故障率高，体积也大，安装要求较高。另外配盐水操作繁琐，运行一段时间后（30天左右）需进行电极、设备清洗，劳动强度大。 （3）臭氧发生器：臭氧是强氧化剂，杀菌效率高，不受PH值和温度的影响，无二次污染。但臭氧发生器装置复杂，设备投资昂贵，运行故障多，据介绍我国多家医院选用的臭氧发生器，很少有正常运转的例子。O3还要求在对污水进行消毒之前，对原水进行较严格的预处理，臭氧没有持续杀菌能力（1-10分钟内全部分解），因此一般不常用于医院污水消毒。 (4)氯氧消毒设备：是最新型消毒设备，将是取代加氯机，次氯酸钠发生器的换代产品。该设备体积小、安装方便，运行费用低，运行费用约是次氯酸钠发生器的1/2。设备质量好，可连续运转，故障率很低。另外操作简单，易于控制。产气量可进行无级调节，随制随用，环境也很安全。因此正在逐渐为广大用户所接受。 2.经济性比较： 医院污水消毒的经济选择主要应从土建费用、设备投资、运行费用三个方面综合考虑，现比较如下： 例：综合性医院500张床位、污水量500×0.8=400吨/天，医院污水水质： (1) 溶解氧2-3mg/1 (2) 悬浮物：30-110mg/1 (3) 化学耗氧量(COD)：130-190mg/1 (4) 五日生化需氧量(BOD5)70-100mg/1 (5) 细菌总含量：几百万-几千万个/1 a. 设备投资： 次氯酸钠发生器：5.2万元 产氯量1000g/h 臭氧发生器：15.4万元 产气量1000g/h 氯氧消毒设备：9.5万元 产气量600g/h b.电耗 按5年计，1年运行300天，1天工作10个小时。 次氯酸钠：7.2度/小时×10小时×300天×5年×0.3元/度=32400元 臭氧：33度/小时×10小时×300天×5年×0.3元/度=148500元 氯氧消毒设备：3.6度/小时×10小时×300天×5年×0.3元/度=16220 c.盐耗 次氯酸钠：5kg/h×10小时×300天×5年×0.64元/kg=48000元 氯氧消毒设备：1 kg/h×10小时×300天×5年×0.64元/kg=9600元 d.电极 次氯酸钠5年内电极更换费用6500×3=19500元，氯氧消毒设备电极保用10年。 5年费用总计： 次氯酸钠：52000+32400+48000+19500=151900元 臭氧：142000+148500=290500元 氯氧消毒设备：95000+16200+9600=128000元 以上计算未考虑土建费用，当采用液氯或次氯酸钠消毒时，医院污水接触反应时间不少于1-1.5小时，而采用氯氧发生器消毒接触反应时间为0.5小时，因此接触池容积只是次氯酸钠的1/2-1/3。大幅度降低了土建费用。 3.设备操作与维护比较 任何设备的操作与维护对客户来说都应方便，否则将给运行单位和人员造成很大负担，设备损坏期间污水的排放将直接造成环境的污染。 次氯酸钠设备对盐水的配制浓度要求很严格，配制调节很繁琐，连续运转200-300小时后需停机对整机和电极进行清洗，工作量很大。再有电极易损坏(0.5-1.5年)，更换费用高，不方便。 臭氧发生器装置很复杂(包括空压机组，空气干燥净化，净化空气贮罐，电源控制柜及升压变压器)，相应地要求较为严格的管理和较高的操作维护技术。故障率较高。使用单位很难靠自身的力量维修。再加上运行成本高，因此很难全面推广，所以臭氧一般不适宜在医院污水中使用。 氯氧消毒设备阳极采用特殊材料涂层，产气量高，寿命长，厂家最低保证用户正常使用10年。另外设备的设计，充分考虑到操作的方便性，对操作人员无特殊要求，整机无易损件。 综合起来，氯氧消毒设备较其他几种设备应用于医院污水具有以下几点优势： (1) 杀菌效率高，速度快，彻底，广谱性。 (2) 设备体积小，安装灵活方便。 (3) 运行费用低，运转费用约是次氯酸钠发生器的1/2-1/3。 (4) 设备质量好，连续运转，故障率低。 (5) 设备寿命长，无易损件，免维护。 (6) 操作简便，易于控制，环境安全。 (7) 污水消毒后不产生“三致”物质(氯代有机物) (8)接触池容积设计可缩小1/2，降低工程造价。 四.氯氧消毒设备在医院污水处理中的应用实例 医院污水的处理一般可分为一及处理和二级处理。一级处理是在消毒之前的预处理采用物理处理，处理后排入市政管道。排入地面水域，除了消灭致病菌外，还应进一步改善水质，则采用二级处理。二级处理一般先经过物理处理、生物处理、再进行消毒。 (一) 设备选型： 氯氧发生器在医院污水处理中的设备选型如下： 一级处理投氯量为m=30-50g/T 二级处理为m=15-25g/T 按照下式可确定医院污水处理每小时投加量 Q=0.8×h×m t Q:每小时有效氯的投加量即设备型号(克/小时) h: 床位数 m: 一级或二级处理的每吨投药量(g/T) t：每天污水排放时间(小时) 如计算出Q=180克/小时，则可选用NEW-200设备。 (二) 土建设计： 调节池，加药池，混合池的设计仍按加氯系统的计算方法，接池触的容积可缩小到原来的1/2。 五、应用实例 湖北十堰 东风汽车公司黄龙疗养院 1.病床数 280床 2.总污染水量 200吨/天 3.总处理水量 200吨/天 4.污水性质： 悬浮物及致病菌 5.投加有效氯： 600克/小时 6. 消毒设备选型： 氯氧消毒设备NEW II –600 7. 处理效果： 达到国家医院污水一级处理排放标准 8. 处理后污水出路： 入附近水沟 9. 污泥处理及出路：人工清沟化粪池 10. 设计单位：湖北省环保科技工程公司 11. 运行管理情况及主要优缺点：运行正常稳定，一人兼职管理 12. 主要构筑物：化粪池，格栅井，调节池，混合井，接触池，采样池，氯氧消毒设备，管道。 13、工艺流程示意图 病区污水→化粪池→格栅井→定量池→氯氧消毒设备→混合井→接触消毒池→ 采样池排放 六、 设备的改进NEW-II与NEW-I的比较 NEW-II型是在93年下半年针对原NEW-I型(即ClO2发生器)所存在的缺陷进行了较大改进，质量和性能均有了较大的提高。现NEW-I型已被淘汰不再生产，现将改进方面进行一下说明： 1. 外室：I型采用不锈钢板，易被腐蚀，使用3-12个月即会发生渗漏。II型采用纯钛板做外室，在正常使用下，终身不会损坏、腐蚀。 2. 隔膜：I型采用丙纶布或石棉布做为隔膜，寿命只有几个月，且更换隔膜很麻烦。 II型采用长效硬板式隔膜，寿命最少保三年。 3. 结构：II型相对I型，结构有了较大改动，经过大量的实验，对阳极、中性极、隔膜、阴极间的相互位置采用了更加合理的参数，提高了ClO2、O3的含量，使电流效率进一步提高。 4. 电源：I型采用普通的调压器整流或硅整流电源，II型则采用高科技的恒流源，体积重量均只有普通电源的1/3，且自动控制程度高。 5. 工程：II型增加了高效反应器，在医院污水处理中使用，杀菌能力，速度都有所提高。 6. 售后服务：由于质量的提高，故障率的下降，因此我厂也相应地延长了保修期，阳极保修期为10年，隔膜保用3年，整机保修2年，且2年后出现部件损坏只收成本费。 虽然由于这些改进，使设备成本有很大提高，但设备售价并未提高，总之，氯氧消毒设备应用于医院污水消毒，实践证明是高效和成功的，以上我们用科学求实的态度对现有各种消毒设备进行了综合评述。我们希望在以后的医院污水消毒实践中不断得到各位专家的指导、合作、使氯氧消毒设备这一凝聚着我厂全体员工心血的新技术产品在我国进一步推广应用，并共同为提高我国的消毒设备水平做出努力。
 　　“环保紫外C水消毒技术与设备的研究与开发”项目近日在福州市通过鉴定。来自清华大学、解放军总参装备部、北京、天津环保科研部门的部分国内外知名水处理专家参加了此次鉴定会。 　　经鉴定，紫外C大水量消毒系统性能达到了国际先进水平。据福建新大陆环保科技有限公司主持研发此项技术的陈健博士介绍，紫外C水消毒技术是利用紫外线的消毒原理，对流经水体中的病毒、细菌及其他致病体的DNA进行物理破坏，使其无法繁殖和复制，从而达到对水彻底消毒的目的。 　　与目前我国常用的臭氧、膜过滤、氯化物等传统的水消毒技术相比，紫外C技术具有杀菌效率高、安装运行费用低、安全可靠、无二次污染等优点。 　　据悉，这项科研成果可广泛应用于污水处理后消毒、城市中水回用消毒、居民小区二次供水消毒、医院污水消毒、水产养殖业水消毒、食品加工用水消毒及水上娱乐场所水消毒等诸多领域，对空气和固体表面消毒也有很好的效果。与会专家认为，这一科研成果填补了我国紫外C消毒领域的空白，是我国环保科技的一个重大突破。这一技术的问世，将对优化饮用水质量、提高我国污水资源化程度、缓解工农业发展与缺水的矛盾产生积极影响。专家建议加速实现这一科研成果的工业化和产业化进程，以缓解我国水资源面临的污染严重和资源短缺的双重压力。
 ［2001年6月11日］ 臭氧发生器
 一、基本原理 臭氧能够渗入微生物细胞壁，阻碍物质交换，破坏其内部代谢平衡，氧化微生物细胞的有机 体，导致细胞死亡. 臭氧具有杀伤力强，不生成其它致癌副产物，反应迅速等特点。此外，还可以去除水的色度 、嗅和味，改善水的感官性状等优点，无二次污染问题，不改变水的气味，溶于水的所剩余 臭氧分子可以保持水质在一定时期内不发生变化，深受人们的欢迎。 二、应用范围 1、各种自来水厂的消毒； 2、高层建筑饮用水的二次消毒； 3、矿泉水、净化水及食用蒸馏水的消毒； 4、食品及饮料水的消毒； 5、游泳池、浴池水的消毒； 6、中水、回用水的消毒； 7、医院污水、器械及环境的消毒。 三、臭氧发生器的主要技术指标 参数 单位 GR-03-25 GR-03-50 GR-03-100 GR-03-200 GR-03-300 臭氧产量 g/h 25 50 100 200 300 额定电流 A 5 10 20 40 60 气体流量 m3/h 1～2 2～4 5～8 10～16 16～24 冷却水量 l/h 50 100 200 400 600 工作电压 kv 9～12 单位耗电 kwh/hg臭氧 16～20 气体露点 ℃ -40 臭氧浓度 mg/l 12～20 整机输入电流 v/Hz 220/50 外形尺寸 长×宽×高 (m×m×m) 1×0.6×1.85 1.20.6×1.85 1.6×0.75×1.85 2.4×0.75×1.85 3.2×0.75×1.85 整机重量 kg 350 400 700 850 1100 四、接触反应装置 根据水处理量的大小和投加臭氧量的多少，正确选用氧化接触设备，以提高臭氧的利用率、 水中污染物的去除率，降低消耗。 我公司生产的接触反应装置有三种。 1、多室扩散反应池 多室扩散反应池由多间扩散室串联组成，室与室之间用隔板隔开，在池顶和池底交替将各室 连通，臭氧可按不同比例投入任一扩散室，尾气可回用或接触氧化。此法适用于水量较大的 水处理工程。水池采用钢盘混凝土建成。优点是：处理水量大，臭氧需要量少，无机械设备 ，不耗电能。 2、填料鼓泡塔 填料鼓泡塔为圆柱形塔。待处理的水进入塔的上部布水装置，由上向下射流，臭氧由塔的下 布微孔扩散，自下向上浮升。塔内装有鲍尔环和阶梯环，以加强气-液传质，在气-液传质 中，将水中的污染物氧化。塔顶尾气可以回收至前处理，也可吸收分解，此法适用于水量小 、臭氧投加量高的水处理工程。优点是：水头损失小，耗能低，臭氧利用率高。 3、涡轮注入器 涡轮注入器是一种机械混合投加装置。由浸没在水中的高速旋转叶轮将气体以负压吸入，水 的高速流动，将气体打成许多微小的气泡，扩大了气-水接触面积。由于流体的动压力转换 成很高的静压力，大大增加了气体的有效转移，提高了传质效果。其特点是：气体注入迅速 ，气泡小，接触效率高和无水头损失，但因电机驱动，耗电量高。 五、安装要求 1、发生器应安放在平整、坚实的水泥地面上，将各发生器主体的冷却水出口调整到同一个 水平面上，以保证发生器各主体的冷却水流面保持均衡一致。 2、连接管道要牢固，不得有水、气跑漏现象。 3、发生器要有接地保护，其接点必须牢固可靠。

来自：水网中国  www.watering.cn
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废水厌氧生物技术由于其巨大的处理能力和潜在的应用前景，一直是水处理技术研究的热点-上海龙亚水泵厂推荐

摘要：高浓度污泥和良好的传质效果使IC反应器在厌氧处理技术方面比普通反应器（如UASB）更具有优势。IC厌氧处理技术已被成功应用于工程实践中，由于反应器处理容量高、投资少、占地省、运行稳定，发展潜力很大。
 
关键字：内循环厌氧处理技术 IC反应器 厌氧处理技术
1  引言

    废水厌氧生物技术由于其巨大的处理能力和潜在的应用前景，一直是水处理技术研究的热点。从传统的厌氧接触工艺发展到现今广泛流行的UASB工艺，废水厌氧处理技术已日趋成熟。随着生产发展与资源、能耗、占地等因素间矛盾的进一步突出，现有的厌氧工艺又面临着严峻的挑战，尤其是如何处理生产发展带来的大量高浓度有机废水，使得研发技术经济更优化的厌氧工艺非常必要[1]。内循环厌氧处理技术（以下简称IC厌氧技术）就是在这一背景下产生的高效处理技术，它是20世纪80年代中期由荷兰PAQUES公司研发成功，并推入国际废水处理工程市场，目前已成功应用于土豆加工、啤酒、食品和柠檬酸等废水处理中[2]。实践证明，该技术去除有机物的能力远远超过普通厌氧处理技术（如UASB），而且IC反应器容积小、投资少、占地省、运行稳定，是一种值得推广的高效厌氧处理技术。

2  现有厌氧处理技术的局限性

    厌氧处理是废水生物处理技术的一种方法，要提高厌氧处理速率和效率，除了要提供给微生物一个良好的生长环境外，保持反应器内高的污泥浓度和良好的传质效果也是2个关键性举措。
IC厌氧处理新技术的应用进展
    以厌氧接触工艺为代表的第1代厌氧反应器，污泥停留时间（SRT）和水力停留时间（HRT）大体相同，反应器内污泥浓度较低，处理效果差[3]。为了达到较好的处理效果，废水在反应器内通常要停留几天到几十天之久。

    以UASB工艺为代表的第2代厌氧反应器，依靠颗粒污泥的形成和三相分离器的作用，使污泥在反应器中滞留，实现了SRT>HRT，从而提高了反应器内污泥浓度，但是反应器的传质过程并不理想。要改善传质效果，最有效的方法就是提高表面水力负荷和表面产气负荷[4]。然而高负荷产生的剧烈搅动又会使反应器内污泥处于完全膨胀状态，使原本SRT>HRT向SRT=HRT方向转变，污泥过量流失，处理效果变差。

3  IC反应器工作原理及技术优点

3.1 IC反应器工作原理

    IC反应器基本构造如图1所示，它相似由2层UASB反应器串联而成。按功能划分，反应器由下而上共分为5个区：混合区、第1厌氧区、第2厌氧区、沉淀区和气液分离区。

    混合区：反应器底部进水、颗粒污泥和气液分离区回流的泥水混合物有效地在此区混合。

    第1厌氧区：混合区形成的泥水混合物进入该区，在高浓度污泥作用下，大部分有机物转化为沼气。混合液上升流和沼气的剧烈扰动使该反应区内污泥呈膨胀和流化状态，加强了泥水表面接触，污泥由此而保持着高的活性。随着沼气产量的增多，一部分泥水混合物被沼气提升至顶部的气液分离区。

    气液分离区：被提升的混合物中的沼气在此与泥水分离并导出处理系统，泥水混合物则沿着回流管返回到最下端的混合区，与反应器底部的污泥和进水充分混合，实现了混合液的内部循环。

    第2厌氧区：经第1厌氧区处理后的废水，除一部分被沼气提升外，其余的都通过三相分离器进入第2厌氧区。该区污泥浓度较低，且废水中大部分有机物已在第1厌氧区被降解，因此沼气产生量较少。沼气通过沼气管导入气液分离区，对第2厌氧区的扰动很小，这为污泥的停留提供了有利条件。

    沉淀区：第2厌氧区的泥水混合物在沉淀区进行固液分离，上清液由出水管排走，沉淀的颗粒污泥返回第2厌氧区污泥床。

    从IC反应器工作原理中可见，反应器通过2层三相分离器来实现SRT>HRT，获得高污泥浓度；通过大量沼气和内循环的剧烈扰动，使泥水充分接触，获得良好的传质效果。

3.2  IC工艺技术优点

    IC反应器的构造及其工作原理决定了其在控制厌氧处理影响因素方面比其它反应器更具有优势。

    （1）容积负荷高：IC反应器内污泥浓度高，微生物量大，且存在内循环，传质效果好，进水有机负荷可超过普通厌氧反应器的3倍以上。

    （2）节省投资和占地面积：IC反应器容积负荷率高出普通UASB反应器3倍左右，其体积相当于普通反应器的1/4~1/3左右，大大降低了反应器的基建投资[5]。而且IC反应器高径比很大（一般为4~8），所以占地面积特别省，非常适合用地紧张的工矿企业。

    （3）抗冲击负荷能力强：处理低浓度废水（COD=2000~3000mg/L）时，反应器内循环流量可达进水量的2~3倍；处理高浓度废水（COD=10000~15000mg/L）时，内循环流量可达进水量的10~20倍[5]。大量的循环水和进水充分混合，使原水中的有害物质得到充分稀释，大大降低了毒物对厌氧消化过程的影响。

    （4）抗低温能力强：温度对厌氧消化的影响主要是对消化速率的影响。IC反应器由于含有大量的微生物，温度对厌氧消化的影响变得不再显著和严重。通常IC反应器厌氧消化可在常温条件（20~25 ℃）下进行，这样减少了消化保温的困难，节省了能量。

    （5）具有缓冲pH的能力：内循环流量相当于第1厌氧区的出水回流，可利用COD转化的碱度，对pH起缓冲作用，使反应器内pH保持最佳状态，同时还可减少进水的投碱量。

    （6）内部自动循环，不必外加动力：普通厌氧反应器的回流是通过外部加压实现的，而IC反应器以自身产生的沼气作为提升的动力来实现混合液内循环，不必设泵强制循环，节省了动力消耗。

    （7）出水稳定性好：利用二级UASB串联分级厌氧处理，可以补偿厌氧过程中K s高产生的不利影响。Van Lier[6]在1994年证明，反应器分级会降低出水VFA浓度，延长生物停留时间，使反应进行稳定。

    （8）启动周期短：IC反应器内污泥活性高，生物增殖快，为反应器快速启动提供有利条件。IC反应器启动周期一般为1～2个月，而普通UASB启动周期长达4～6个月[7]。

    （9）沼气利用价值高：反应器产生的生物气纯度高，CH4为70％～80％，CO2为20％～30％，其它有机物为1％～5％，可作为燃料加以利用[8]。
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司研制生产的龙亚牌CDL型轻型多级离心泵离心泵,多级泵,多级离心泵,不锈钢多级泵 为立式结构,泵的吸入与吐出在泵的下主成水平排列。该泵主要由立式电机、电机座、联轴夹块、泵体（含泵轴、叶轮、导流器、合金轴承等）、外圆筒、底座、拉杆等组成。泵转子通过联轴夹块由电机直接驱动。泵的0.轴向力用水力平衡解决。该泵适用于输送清水或物理化学性质类似水及其他的液体。使用温度≤105度。 该产品其主机部分是采用不锈钢板冲压成型焊接而成,它与目前国内普遍采用的铸铁泵相比,具有体积小、重量轻、泵效高、噪音低、振动小、安装简便、外形美观等优点。因其轴承及轴封均采用了高耐磨的硬质合金材质,所以更具有寿命长、维修少的特点,是九十年代节能型新产品,除主要可用于锅炉给水、高层楼房供水、消防增压外,还可用于果园喷灌、水产养殖、水力冲洗、食品和医药机械输液。典型应用：1.市政供水及增压。2.工业循环系统及加工系统。3.锅炉给水及冷凝液系统。4.环保水处理,渗透分析系统。5.农业灌溉及脱水。6.工业厂房清洗及各种清洗工作。7.（其他）许多专门用途。应用范围：普通型适用于液体传输,冷热清洁水,软化水的循环和增压。不锈钢型亦适用于微碱水、脱矿物质水、蒸馏水、游泳池水及其含氯化物液体,但液体允许温度需要降低。工作条件：冷热清洁的,非易燃易爆并不含有固体颗粒或纤维的液体；液体温度：常温型-15℃至+70℃,热水型+70℃至+120℃;环境温度：最高+40℃；最小入口压力：根据NPSH曲线+最小安全扬程量0.5米水头。32CDLF4-20不锈钢多级泵,32CDLF4-30不锈钢多级泵,32CDLF4-40不锈钢多级泵,32CDLF4-50不锈钢多级泵,32CDLF4-60不锈钢多级泵,32CDLF4-70不锈钢多级泵,32CDLF4-80不锈钢多级泵CDLF不锈钢多级泵,不锈钢多级离心泵 ,32CDLF4-160不锈钢多级泵,32CDLF4-170不锈钢多级泵,32CDLF4-180不锈钢多级泵,50CDLF16-140不锈钢冲压泵。
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4  IC处理技术应用现状及发展前景

    IC处理技术从问世以来已成功应用于土豆加工、菊苣加工、啤酒、柠檬酸和造纸等废水处理中。1985年荷兰首次应用IC反应器处理土豆加工废水，容积负荷（以COD计）高达35～50kg/(m3·d)，停留时间4～6 h[9]；而处理同类废水的UASB反应器容积负荷仅有10～15 kg/(m3·d)，停留时间长达十几到几十个小时[3]。

    在啤酒废水处理工艺中，IC技术应用得较多，目前我国已有3家啤酒厂引进了此工艺。从运行结果看，IC工艺容积负荷（以COD计）可达15～30 kg/(m3·d)，停留时间2～4.2 h，COD去除率ηCOD>75％[9]；而UASB反应器容积负荷仅有4～7 kg/(m3·d)，停留时间近10 h[3]。

    对于处理高浓度和高盐度的有机废水，IC反应器也有成功的经验。位于荷兰Roosendaal的一家菊苣加工厂的废水，COD约7900mg/L，SO42－为250mg/L，Cl－为4200mg/L。采用22m高、1100m3容积的IC反应器，容积负荷（以COD计）达31 kg/(m3·d)，ηCOD>80％，平均停留时间仅6.1 h[9]。

    我国无锡罗氏中亚柠檬有限公司的IC厌氧处理系统自1998年12月运行以来一直都很稳定，进水COD一般在8000mg/L以上，pH5.0左右，容积负荷（以COD计）可达30 kg/(m3·d)，出水COD基本在2000mg/L以下，且每千克COD产沼气0.42m3[10]。1996年IC反应器首次应用于纸浆造纸行业，并迅速获得客户欢迎，至今全世界造纸行业已建造IC反应器23个[11]。

    表1列出了IC反应器和UASB反应器处理典型废水的对照结果，从表中数据可以看出，IC反应器在很大程度上解决了UASB的不足，大大提高了反应器单位容积的处理容量。

表1  IC反应器与UASB反应器处理相同废水的对比结果[1]

对比指标
 反应器类型
 
IC
 UASB
 
啤酒废水
 土豆加工废水
 啤酒废水
 土豆加工废水
 
反应器体积（m3）
 6×162
 100
 1400
 2×1700
 
反应器高度（m）
 20
 15
 6.4
 5.5
 
水力停留时间（h）
 2.1
 4.0
 6
 30
 
容积负荷kg/(m3·d)
 24
 48
 6.8
 10
 
进水COD（mg/L）
 2000
 6000～8000
 1700
 12000
 
ηCOD（％）
 80
 85
 80
 95
 

    随着生产的发展，经济高效、节能省地的厌氧反应器越来越受到水处理工作者的青睐。IC反应器的一系列技术优点及其工程成功实践，是现代厌氧反应器的一个突破，值得进一步研究开发。而且由于反应器容积小，生产、运输、安装和维修都十分方便，产业化前景也很乐观。

5  IC反应器存在的几个问题

    COD容积负荷大幅度提高，使IC反应器具备很高的处理容量，同时也带来了不少新的问题：

    （1）从构造上看，IC反应器内部结构比普通厌氧反应器复杂，设计施工要求高。反应器高径比大，一方面增加了进水泵的动力消耗，提高了运行费用；另一方面加快了水流上升速度，使出水中细微颗粒物比UASB多，加重了后续处理的负担[12]。另外内循环中泥水混合液的上升还易产生堵塞现象，使内循环瘫痪，处理效果变差。

    （2）发酵细菌通过胞外酶作用将不溶性有机物水解成可溶性有机物，再将可溶性的大分子有机物转化成脂肪酸和醇类等，该类细菌水解过程相当缓慢[13]。IC反应器较短的水力停留时间势必影响不溶性有机物的去除效果。

    （3）在厌氧反应中，有机负荷、产气量和处理程度三者之间存在着密切的联系和平衡关系。一般较高的有机负荷可获得较大的产气量，但处理程度会降低[13]。因此，IC反应器的总体去除效率相比UASB反应器来讲要低些。

    （4）缺乏在IC反应器水力条件下培养活性和沉降性能良好的颗粒污泥关键技术。目前国内引进的IC反应器均采用荷兰进口的颗粒污泥接种[2]，增加了工程造价。

    上述问题有待在对IC厌氧处理技术内部规律进行更深入探讨的基础上，结合工程实践加以克服，使这一新技术更加完善。

6  参考文献

1 张忠波. IC反应器技术的发展. 环境污染与防治，2000，22（3）：39～41.
2 吴静、陆正禹、胡纪萃，等. 新型高效内循环（IC）厌氧反应器. 中国给水排水，2001，17（1）：26～29.
3 贺廷龄. 废水的厌氧生物处理. 北京：中国轻工业出版社，1998：9~10.
4 娄金生. 水污染治理新工艺与设计. 北京：海洋出版社，1999，53～54.
5 胡纪萃. 试论内循环厌氧反应器. 中国沼气，1999，17（2）：3～6.
6 马志毅.工业废水的厌氧生物技术.北京：中国建筑工业出版社，2001：23.
7 吴允、张勇、刘红阁. 啤酒生产废水处理新技术——内循环反应器. 环境保护，1997，9：18～19.
8 何晓娟. IC－CIRCOX工艺及其在啤酒废水处理的应用. 给水排水，1997，23（5）.
9 Pereboom  J H F. Methanogenic Granule debelopment in full scale internal circulation reactor. Water cience and Technology ,1994，30（8）：9～21.
10 王江全.柠檬酸废水处理工艺——IC厌氧反应器和好氧生化技术.江苏环境科技，2000，13（2）：21～23.
11 戚恺.IC反应器在造纸行业的应用.国际造纸，2000，20（3）：58～59.
12 Pereboom J. H. F. Size dletribution model for methanogenic granules from full scale UASB and IC reactors. Water Science and Technology.1994，30(12)：211~221 .
13 张自杰. 环境工程手册－水污染防治卷. 北京：高等教育出版社，1996：659～661
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由于该系统不同水区的污泥分布非均匀性较高，在处理低浓度污水时易产生问题-上海龙亚水泵厂推荐

摘要：在时间控制的活性污泥处理系统中，SBR系统或循环运行系统因结构简单、紧凑、运行灵活等特点而受到普遍推崇。这些优点正是此类系统受到普遍关注和广泛使用的原因，也是越来越多的同类新型系统在全面运行经验的基础之上而不断被研究开发的原因。
 
关键字：改良型SBR 恒定水位 对称循环交替
1 引言

　　在时间控制的活性污泥处理系统中，SBR系统或循环运行系统因结构简单、紧凑、运行灵活等特点而受到普遍推崇。这些优点正是此类系统受到普遍关注和广泛使用的原因，也是越来越多的同类新型系统在全面运行经验的基础之上而不断被研究开发的原因。
　　虽然时间控制的系统的运行通常十分成功，但仍难免存在一些问题。需要说明的是：如果活性污泥处理技术的基本设计准则，特别是影响提高营养物排除和沉淀效率的污泥负荷、需氧量和氧传输等重要准则得到遵循的话，是不应出现问题的。
　　在某些情况下，出现的问题常与时间控制系统的高度灵活性有关。这与人们的一般预期完全相反；然而如果未充分掌握污水处理设施运行的所有方面，或需要处理各种不同类型的污水时，“灵活性”常会成为问题产生的原因。为充分利用时间控制系统的灵活性，必须确保某些条件－操作人员对工艺的掌握，以及采用有效的监控。
　　多数的时间控制性活性污泥处理设施可归类为变容积技术（常规系统类型有F&D、SBR、CAS）；除此之外，目前也有若干恒定水位的时间控制系统获得了商业性开发。
　　恒定水位循环运行系统的研制开发，将时间控制、变容积系统的优越性（因时间控制而结构简洁、紧凑、灵活）与常规活性污泥处理系统的优越性（连续进水和出水、恒定水位和容积）相结合。这些系统设计为连续进出水、恒定水位和循环运行的系统。所有这些系统均可视为由通过水力连通的单独的反应池组成。该系统循环运行；最常见的是三单元系统的两个外单元交替作为曝气－混合或沉淀池，中池始终为曝气或混合搅拌。在这种方式下，虽然水位恒定，但仍能象SBR一样运行，可由进水方向决定三个水区的污泥分布，活性污泥在系统中交替更换流向，实现污泥在系统内回流。
　　恒定水位运行证明其较之变体积的时间控制系统更为优越。全球数百个此类恒定水位循环运行系统的实际运行经验证明了恒定水位运行的实用性。尤其显著的是，由于无须运行“复杂的”设备和使用简单曝气系统，工艺的可靠性大为提高。连续进出水特性也降低了投资成本，提供了更平稳的污泥沉淀条件。
　　这些恒定水位循环运行系统自然也存在一些缺陷。由于该系统不同水区的污泥分布非均匀性较高，在处理低浓度污水时易产生问题。因外水区和中水区的非均匀进水分布，外水区的平均污泥浓度比中水区的污泥浓度为高（=非对称循环运行！）。在处理低浓度污水时，这一现象对沉淀过程（外侧池的沉淀）不利，并导致中池处理能力的浪费。
　　出于对时间控制、恒定水位、循环运行系统优越性的坚信，本文作者最近开发出一种新型的系统。该系统是一个功能完全对称的循环的连续型、恒定水位、循环运行的活性污泥处理系统。该系统实际上是常规型连续运行系统和变容积SBR的最“完美的”结合。其进水在水力连通的所有“完全”相同的池间平均分布。所有各池全部参与功能交替（反应和沉淀）进水、混合、曝气和沉淀“完全”相同的循环运行。进水分布决定了每一池完全对称的污泥分布、相同的需氧量和沉淀条件。系统将连续恒水位运行和灵活的时间控制完美地结合在一起。由于每一池的结构相同、运行过程相同，该系统便于操作。
　　本文对时间控制活性污泥处理系统的设计和运行的重要方面进行探讨，并对具有功能对称循环的新型恒定水位SBR系统予以介绍，该处理工艺的注册名称为：LUCAS污水处理工艺系统。
LUCAS污水处理系统的设计和运行
2 时间控制系统的简介
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌IHF型NAOH输送泵,烧碱输送泵,化工输送泵广泛适用于：石油化工、制酸制碱、有色金属冶炼,汽车制造的酸洗工艺,稀土分离、农药、染料、医药、造纸,电镀,无线电等行业。适用温度： -20oC至120oC。设计特点： IHF型离心泵按国际标准设计,泵体采用金属外壳内衬氟塑料,叶轮及泵盖均用金属嵌件外包氟塑料合金压制成型,轴封采用外装式先进的波纹管机械密封,静环选用99.9氧化铝陶瓷,动环采用四氟填充材料,其特点是耐腐耐磨密封性好。主要型号有：IHF50-32-160NAOH输送泵,,IHF100-80-160烧碱输送泵,IHF100-65-200化工输送泵,IHF50-32-200化工输送泵,IHF50-32-250化工输送泵, IHF65-40-200化工输送泵,IHF65-40-250化工输送泵,IHF80-50-315化工输送泵,IHF100-80-125化工输送泵,IHF65-50-125化工输送泵,IHF65-50-160输送泵。
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　　时间控制性活性污泥法污水处理可在单个反应池或多个反应池结构的设施内进行。每一反应池均有二个主要功能：① 生物处理功能（氧化、硝化、反硝化和除磷）；② 沉淀功能（固液分离）。没有专门的沉淀池意味着无须安装回流污泥泵和管道设施，也无须底部刮泥设施。只需一个单独的反应池，按照进水－出水（F&D）式原理运行。循环运行的几个阶段依据特定的间隔实施，一般可分为：进水、反应、沉淀、滗水（或排水）和静止。剩余污泥可以在沉淀阶段排出。因这些阶段连续反复，该类系统常被称为间歇型或循环型运行系统。当使用单独反应池时（进水－出水F&D式系统），进水和出水排放为非连续式，因而需要一个蓄水池。配有二个或更多反应池的污水处理系统可以归类为序批处理技术（SBR）。每一池按照后续阶段（进水、……）的同样模式，但以异步、交错阶段方式运行，以使整个系统能够连续进水和排放出水。运行期间，反应池的水量在高水位和低水位之间变化。因此，序批处理反应池系统或循环运行系统被统称为变容积系统。
　　循环运行进水－排水式系统或序批处理反应池系统的主要优点是其结构简单、紧凑，无污泥回流设施，通过调控时间控制可对所有运行阶段和基质梯度变化实施有效控制，从而选择出具有良好沉淀性能的微生物。循环运行进水－排水式系统或序批处理反应池系统的主要缺点是变容积（水位变化）和间歇的进水和出水。如果有多个池（至少二个）按照后续阶段的同样模式，以异步、交错阶段方式运行，整体进水和出水流速可以保持常恒。但是，对于每一进水和排水仍为间歇的单池，其所有缺点依旧（大管径、大功率泵、以及高曝气系统功率等）。
　　因为常规活性污泥系统和循环运行活性污泥系统二者（进水－抽出式系统、序批处理反应池）各有其优点和缺点，人们试图将两个系统的优点结合进一套组合式连续循环运行系统。在进水－出水（F&D）式系统和SBR系统中，因为具备了经济可行的自动化装置（70年代以后），组合型循环运行系统的功能得以大大加强。这些组合型系统可统称为连续循环交替运行活性污泥处理系统，其后续研制开发及工艺演变走向了不同的方向。本文着重论述此类活性污泥处理系统中组合式循环交替运行系统。
　　连续（常规）活性污泥处理系统的特点是系统设有空间分开的反应和沉淀（不同的池）和具有连续的进水和出水。
　　循环运行活性污泥处理系统的特点是系统设有时间分开的反应和沉淀和非连续的进水和出水，类似一般单池进水－排水式系统和早先的帕斯唯尔（Pasveer）式氧化沟。
　　组合连续循环交替运行活性污泥处理系统的特点是系统设有时间分开的反应和沉淀，同时也具有连续的进水和出水。这种组合连续循环交替运行系统可分为三类组合系统：
2.1 半组合循环交替运行系统
　　相较于循环运行系统，此类系统更具连续常规系统的功能特征。索兰德描述了一个具有不同反应时间，但有专用沉淀池的系统。二个水力连接区交替进水、曝气和搅拌。污泥从二个活性水区中的一个直接流入单独的专门沉淀池或经另一水区流入沉淀池。浓缩污泥从沉淀池底部循环至二个活性水区中的一个。
　　另一个系统是沉淀时间不同，但是反应过程确定。活性水区具有专门功能，只有沉淀池在不同时间内交替沉淀和曝气（对浓缩污泥再次悬浮和活性处理，以避免使用刮泥设施）。浓缩污泥回流到活化反应池前端。为使污泥活化以去除营养元素，需额外的沉淀池和污泥回流。
2.2 非对称功能组合循环交替系统
　　此类系统具有不同时间的反应和沉淀，连续的进水和出水，不同的功能单元和设备（例如2个外侧池和1个不同的中池），以及非对称性功能循环交替。此类系统均由二个池壁（有连通孔）分隔成三区的处理池（长型池、方型池或沟）。外侧池交替作为活化区（进水、曝气、搅拌）和沉淀区，中池始终作为曝气池（或称反应池）。在一个阶段内，污水－污泥混合体从曝气、进水或搅拌的外侧池流向中间曝气池，并最终进入另一外侧池沉淀（经处理的出水由此排出处理系统）；在后续的主要阶段内，污水－污泥混合液从新活化外侧池（原沉淀区）反向流回中池及新的外侧沉淀池（原进水和曝气区），经处理的出水由此排出处理系统。污泥可以从作为沉淀池的外侧池排出。
　　所有系统均有一个中间阶段，该阶段的一个外侧池功能交替为活化作用和沉淀。该功能交替循环，将污泥从一个外侧池经中池输入到另一个外侧池，然后再反向运行。因为所有三个池并不相同、有不同的功能（外侧池交替活化/沉淀，不同于中池只活化），功能循环交替，产生三个池内的污泥浓度不相等，使三个池的负荷不相等。外侧池负荷高，中池负荷低，这意味曝气系统效率不能达到最佳状态。由于外侧池比中池负荷高，其污泥浓度异于中池，不利于沉淀。
2.3 完全功能组合循环交替的系统
　　此类组合交替系统具有不同时间的反应和沉淀、整体的连续进水和出水、相同的功能单元、相同的设备和完全对称性的功能循环。
　　现有的具备功能对称循环的组合循环交替系统实际上即为（通用）SBR和应用二个或更多池型的CASS系统。然而，这些SBR系统属于变容积型活性污泥处理系统，即：可变水位，每一单池非连续进水和出水。
　　新型污水处理系统是一种完全组合交替、功能对称连续循环运行、恒定水位的活性污泥处理系统。每一池功能完全相同，有相同设备和功能循环，整个系统和每一水力连接单元均具有不同时间的反应和沉淀，恒定水位和连续进、出水。
3 新型组合循环交替运行系统

　　该系统的生物反应池的一个单阶段运行可以由三至四个单元构成。单阶段运行适应于低浓度到中浓度的工业污水和城市污水处理。系统的所有三或四个池均为水力连通（图1）。
图1  三池系统水利流程图（LUCAS-3）

　　该系统无外侧池或中间池之分。每个反应池单元都是相同的，有相同的设备和相同的功能循环运行。相同的池内反应池容积和反应池水位保持恒定。功能循环可以在所有池开始或结束。
图2a  三单元系统的对等性功能循环（主要阶段）
图2b  从主要阶段1到主要阶段2的过渡阶段
图2c  三单元系统主要阶段的典型视图

　　功能循环交替使连续进水和出水成为可能，而无须使用单独的沉淀池和污泥刮除和回流设备。功能循环在单一系统内的不同时间阶段实施反应和沉淀功能。
　　在每个主要阶段（图2b）之间需要一个过渡阶段。这一阶段用于将活化水区准备为新的沉淀水区。原先的曝气、非进水区变为新的沉淀水区意味着该水区内不留有任何未经处理的基质，从而能达到极严格的排放标准。该系统仍有连续的进水流和出水流，并延续约0.5 ～ 1小时。
　　功能循环支持基质梯度的引入（聚积–再生原理）；进而通过所谓内部选择器的作用效果，促进性能良好的絮凝沉淀体的形成。
　　功能循环也支持最佳生物性除氮和除磷：通过在活性水区交替进行缺氧（混合）、厌氧（混合）和好氧（混合/曝气）程序，促进活性污泥的反硝化、硝化和磷的新陈代谢过程（图3）。d
图3  去除营养物的功能循环交替范例

　　四单元系统可以在功能循环状态下达到双倍的沉淀能力，以便应付城市污水处理厂在暴雨流量时的高峰负荷。
图4  四单元系统在暴雨流量运行时的扩展沉淀能力（主要阶段）

　　功能循环可产生对等的（相同）进水分布，因此产生对等的污泥和需氧量分布。
　　新创的功能循环和相同的功能单元构成了完全的系统多种选择。当进行维护时，每一池均可通过关闭连接管阀门而与其它池分开。
　　根据不同用途（城市或工业污水处理，除碳、氮或磷）和系统的大小，可以做出不同的选择。
　　3单元系统和4单元系统的典型应用范围是20 000 ～ 100 000人口当量。达数百万人口当量的大规模城市污水处理厂可设计为各100 000人口当量的并列系统。4单元系统最适合于处理高氮、磷含量的污水。3单元系统适合于处理中度氮、磷含量的污水。

图5  四单元系统的典型视图

4 时间控制系统的设计和运行

　　如前所述，活性污泥处理系统的基本设计准则应予以遵循。污泥负荷、污泥产生、氧传输（活性水区），水力表面和堰上负荷（沉淀过程）的基本准则均应予以考虑。
　　在营养物质的生物去除方面，硝化、反硝化以及磷的吸收和释放率须根据污水特性准确估算（BOD︰N︰P比率）。在日后的运行期间，变化的进水氮和磷浓度可能会对最佳时间，缺氧、厌氧和好氧阶段的调节设置造成问题。
　　在这种情况下，如果工艺经验不足，时间控制的灵活性有可能达不到最佳利用状态。另外，有可能需要安装更先进的监测设备，如氧化还原电位监测，以便自动区分缺氧和厌氧阶段。
　　除时间控制系统外，须特别注意间歇断续型进水和间歇型出水。在非连续排水时，堰上水力负荷较高，这可能导致悬浮固体随出水流失。
　　还有，若水位变化，选择适当的大型曝气设备和表面悬浮污泥及油脂撇除器也可能会有一定的困难。
　　基于上述的问题，我们倾向于选择连续进出水流、恒定水位的时间控制系统。
　　最新的发展是一个非常近似于SBR的系统；该系统有完全的对等循环交替运行，因而具备连续、恒定水位系统和时间控制SBR的所有优点。
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李科林　孟范平　王平　吴晓芙　胡曰利　 摘要： 啤酒废水中有机物的含量较高，如直接排放，既污染 环境，又降低啤酒工业的原料利用率.为此，许多学者和厂家对啤酒废水的处理与利用技术 进行了研究.本文在阐述啤酒废水的来源及特点的基础上，对几种常见的处理利用技术进行 了比较，结论是：单一的处理和利用技术不能从根本上解决啤酒废水的污染问题，只有将多 种技术结合使用，才能达到经济效益和环境效益的统一. 关键词： 啤酒工业 废水处理 废水综合利用 Advances on the Treatment and Utilization of Brewery Wastewater Li Kelin　Meng Fanping　Wang ping　Wu Xiaofu　Hu Yueli (Institute of Environmental Engineering Research,Central South Forestry University,Zhuzhou,Hunan,412006) ABSTRACT　Being a liquid containing high organic pollutants, brewery wastewater may not only lead to environmental pollution,but also decreas e the utilization ratio of raw material used in beer production. Therefore,many sc holars and breweries have paid much attention to developing new techniques for t reating and making use of brewery wastewater.This paper makes a comparison among various new techniques on the basis of analyzing the sources and characteristic s of brewery wastewater.It is concluded that a single technique can not effectiv ely remove the contamination from brewery wastewater,and only the combination of various techniques can achieve great benefits both in economy and in environment.Thus, several proposals are put forward for future research. KEY WORDS　brewery industry,wastewater treatment,wastewater utilization
啤酒工业废水处理与利用技术研究进展
　随着人民生活水平的提高，我国啤酒工业得到了长足发展，其产量逐年上升.1988年全国有 啤酒厂800多家，年产啤酒663万t［1］，位居世界第三；经过近十年的发展，目前已 达到1000多家，年产啤酒1000多万t，成为世界第二大啤酒生产国［2］.但是在啤酒 产量大幅度提高的同时，也向环境中排放了大量的有机废水.据统计，每生产1 t啤酒需要10 ～30 t新鲜水，相应地产生10～20 t废水［3］.我国现在每年排放的啤酒废水已达1. 5亿t［4］.由于这种废水含有较高浓度的蛋白质、脂肪、纤维、碳水化合物、废酵母 .酒花残渣等有机无毒成分，排入天然水体后将消耗水中的溶解氧，既造成水体缺氧，还 能促使水底沉积化合物的厌氧分解，产生臭气，恶化水质［5］.另外，上述成分多来 自啤酒生产原料，弃之不用不仅造成资源的巨大浪费，也降低了啤酒生产的原料利用率.因 此，在粮食缺乏，水和资源供应紧张的今天，如何既有效地处理啤酒废水又充分利用其中的 有用资源，已成为环境保护的一项重要研究内容.本文根据前人的研究结果综述了啤酒废水 的处理和利用现状，以便为进一步探讨效益资源型处理技术提供借鉴. 1　啤酒废水的产生与特点　　 啤酒生产工艺流程包括制麦和酿造两部分.二者均有冷却水产生，约占啤酒厂总排水量的65% ，水质较好，可循环用于浸洗麦工序［7］.中、高污染负荷的废水主要来自制麦 中的浸麦工序和酿造中的糖化、发酵、过滤、包装工序，其化学需氧量在500～40000 mg.L-1之间，除了包装工序的废水连续排放以外，其它废水均以间歇方式排放［8］（见表1）. 表1　啤酒工业中、高污染负荷废水的来源与浓度 Table 1　Sources and contents of brewery wastewater with high or middle pollution load 工序 废水中CODcr浓度/（mg.L-1） 排放方式 浸麦工序 500～800 间歇排放 糖化工序 20000～40000 间歇排放 发酵工序 2000～3000 间歇排放 包装工序 500～800 连续排放啤酒厂总排水属于中、高浓度的有机废水，呈酸性，pH值为4.5～6.5［7］,其中 的主要污染因子是化学需氧量（CODcr）、生化需氧量（BOD5）和悬浮物（SS），浓 度分别为1000～1500，500～1000和220～440 mg.L-1［3］.啤酒废水的可生化性（BOD5/CODcr）较大，为0.4～0.6［7］，因此很多治理技术的主体部分是生化处理. 2　啤酒废水处理技术　　 目前，国内外普遍采用生化法处理啤酒废水.根据处理过程中是否需要曝气，可把生物处理 法分为好氧生物处理和厌氧生物处理两大类. 2.1　好氧生物处理　　好氧生物处理是在氧气充足的条件下，利用好氧微生物的生命活动氧化啤酒废水中的有 机物，其产物是二氧化碳、水及能量（释放于水中）.这类方法没有考虑到废水中有机物的 利用问题，因此处理成本较高.活性污泥法、生物膜法、深井曝气法是较有代表性的好氧生 物处理方法. 2.1.1　活性污泥法　活性污泥法是中、低浓度有机废水处理中使用最多 、运行最可靠的方 法，具有投资省、处理效果好等优点.该处理工艺的主要部分是曝气池和沉淀池.废水进入曝气池后，与活性污泥（含大量的好氧微生物）混合，在人工充氧的条件下，活性污泥吸附 并氧化分解废水中的有机物，而污泥和水的分离则由沉淀池来完成.我国的珠江啤酒厂、烟 台啤酒厂、上海益民啤酒厂、武汉西湖啤酒厂、广州啤酒厂和长春啤酒厂等厂家均采用此法 处理啤酒废水［6,7］.据报道，进水CODcr为1200～1500 mg.L-1时，出水 CODcr可降至50～100 mg.L-1，去除率为92%～96% .活性污泥法处理啤酒废水的缺点是动力消耗大，处理中常出现污泥膨胀.　　 污泥膨胀的原因是啤酒废水中碳水化合物含量过高，而N，P，Fe等营养物质缺乏，各营 养成分比例失调，导致微生物不能正常生长而死亡.解决的办法是投加含N，P的化学药剂， 但这将使处理成本提高.而较为经济的方法是把生活污水（其中N，P浓度较大）和啤酒废水混合.　
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌ISW生活泵 生活泵,生活供水泵,生活冷水泵,生活泵组 生活泵,根据 IS、 IR型离心泵性能参数和立式泵的独特结构组合设计,并严格按照 ISO2858 要求进行设酒制造,采用国内优质水力模型进行设计而成,是最理想的新一代卧式泵产品。该产品一律采用硬质合金机械密封。 应用范围： ISW 型泵适用于工业和城市给排水,如高层建筑增压送水,园林喷灌,消防增压,远距离输送,暖通制冷循环、浴室等增压及设备配套,使用温度不超过 85oC。ISWR 型泵广泛适用于：冶金、化工、纺织、造纸、以及宾饭馆店等锅炉热源水增压、输送、及城市给水系统,SGWR型使用温度不超过 120oC。 ISWH 卧式离心化工泵,采用不锈钢材料制造,供输送不含固体颗粒,具有腐蚀性,粘度类似于水的液体,适用于石油、化工、冶金、电力、造 纸、食品制药和合成纤维等部门,使用温度为 -20oC ~ 120oC。 YGW 卧式管道油泵,供输送汽油、煤油、柴油等油类产品或易燃、易爆液体,被输送介质温度为 -20oC / 120oC。 ISWD 型低速离心泵适应要求环境噪声很低的场合,使用温度不高于100oC。 特点：1．该泵结构紧凑,该泵为卧式结构,机泵一体,外形美观。与普通卧式泵相比,占地面积 减少30,如采用IP54户外电机则无需泵房可置于户外使用。2．运行平稳,叶轮直接装配在电机加长轴上,使泵运行更居平稳,振动小,噪音低。 3．轴封采用优质机械密封,动、静环由新型硬质合金制成,耐磨损、无泄漏,使用寿命长；4．叶轮、泵体采用优秀水力模型设计制造,能耗低、效率高。 5．维修方便,该卧式泵为后开门式结构,无需折卸管路,即可进行检修。 6．泵的出水口,能以水平向左、垂向上、水平向右三种方式任意安装。7.该泵一律采用硬质合金机械密封,免保养。主要型号有：ISW65-315B生活泵,ISW65-315C生活泵,ISW65-100(I)卧式单级管道泵,ISW65-100(I)A卧式单级管道泵,ISW65-125(I)卧式单级管道泵,ISW65-125(I)A卧式单级管道泵,ISW65-160(I)管道卧式泵,ISW65-160(I)A管道卧式泵,ISW65-160(I)B管道卧式泵,ISW65-200(I)屏蔽泵,ISW65-200(I)A屏蔽泵,ISW65-200(I)B屏蔽泵,ISW65-250(I)屏蔽泵,ISW65-250(I)A锅炉给水泵,ISW80-125A锅炉供水泵,ISW80-160锅炉供水泵,ISW80-160A锅炉供水泵,ISW80-160B生活泵,ISW80-200生活泵,ISW80-200A生活泵,ISW65-160A单级离心泵,ISW65-160B单级离心泵,ISW65-200单级离心泵,ISW65-200A单级卧式离心泵,ISW65-200B单级卧式离心泵,ISW65-250单级卧式离心泵,ISW65-250A单级卧式离心泵,ISW65-250B单级卧式离心泵,ISW65-315生活泵,ISW65-315A生活泵
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间歇式活性污泥法（SBR）通过间歇曝气可以使动力耗费显著降低，同时，废水处理时间也短于普通活性污泥法.例如，珠江啤酒厂引进比利时SBR专利技术，废水处理时间仅需19～20 h ,比普通活性污泥法缩短10～11 h，CODcr的去除率也在96%以上［9］.扬州 啤酒厂和三明市大田啤酒厂采用SBR技术处理啤酒废水，也收到了同样的效果［10,11］ .刘永淞等认为［9］，SBR法对废水的稀释程度低，反应基质浓度高，吸附和反应 速率都较大，因而能在较短时间内使污泥获得再生. 2.1.2　深井曝气法　为了提高曝气过程中氧的利用率，节省能耗，加 拿大安大略省的巴利啤酒厂［12］、我国的上海啤酒厂和北京五星啤酒厂［7］ 均采用深井曝气法(超深水曝气)处理 啤酒废水.深井曝气实际上是以地下深井作为曝气池的活性污泥法，曝气池由下降管以及上 升管组成.将废水和污泥引入下降管，在井内循环，空气注入下降管或同时注入两管中，混 合液则由上升管排至固液分离装置，即废水循环是靠上升管和下降管的静水压力差进行的. 其优点是：占地面积少，效能高，对氧的利用率大，无恶臭产生等.据测定［12］， 当进水BOD5浓度为2400 mg.L-1时，出水浓度可降为50 mg.L-1，去除率高达97.92% .当然，深井曝气也有不足之处，如施工难度大，造价高，防渗漏技术不过关等. 2.1.3　生物膜法　与活性污泥法不同，生物膜法是在处理池内加入软性 填料，利用固着生长于填料表面的微生物对废水进行处理，不会出现污泥膨胀的问题.生物 接触氧化池和生物转盘是这类方法的代表，在啤酒废水治理中均被采用，主要是降低啤酒废 水中的BOD5. 　　 生物接触氧化池是在微生物固着生长的同时，加以人工曝气.这种方法可以得到很高的 生物固体浓度和较高的有机负荷，因此处理效率高，占地面积也小于活性污泥法.国内的淄 博啤酒厂、青岛啤酒厂、渤海啤酒厂和徐州酿酒总厂等厂家的废水治理中采用了这种技术 ［7］.青岛啤酒厂在二段生物接触氧化之后辅以混凝气浮处理，啤酒废水中CODcr和B OD5的去除率分别在80% 和90%以上［13］.在此基础上，山东省环科所改常压曝气 为加压曝气（P=0.25～0.30 MPa），目的在于强化氧的传质，有效提高废水中的溶解氧 浓度，以满足中、高浓度废水中微生物和有机物氧化分解的需要.结果表明，当容积负荷≤1 3.33 kg.m-3.d-1COD,停留时间为3～4 h时，COD和BOD平均去除率分别达到 93.5 2%和99.03% .由于停留时间缩短为原来的1/3～1/4，运转费用也较低［14］.　　 生物转盘是较早用以处理啤酒废水的方法.它主要由盘片、氧化槽、转动轴和驱动装置 等部分组成，依靠盘片的转动来实现废水与盘上生物膜的接触和充氧.该法运转稳定、动力 消耗少，但低温对运行影响大，在处理高浓度废水时需增加转盘组数.该方法在美国应用较 为普及，国内的杭州啤酒厂、上海华光啤酒厂和浙江慈溪啤酒厂也在使用［7］.据 报道，废水中BOD5的去除率在80%以上［13］. 2.2　厌氧生物处理　　 厌氧生物处理适用于高浓度有机废水（CODcr＞2000 mg.L-1, BOD5＞1000 mg.L-1）.它是在无氧条件下，靠厌气细菌的作用分解有机物.在这一过程中，参加生物降解的有机基质有50%～90%转化为沼气（甲烷），而发酵后的剩余物又可作为优质肥料和饲料［15］.因此，啤酒废水的厌氧生物处理受到了越来越多的关注.　　厌氧生物处理包括多种方法，但以升流式厌氧污泥床（UASB）技术在啤酒废水的治理方 面应用最为成熟.UASB的主要组成部分是反应器，其底部为絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥 构成的污泥床，上部设置了一个专用的气-液-固分离系统（三相分离室）［16］.废 水从反应器底部加入，在上向流、穿过生物颗粒组成的污泥床时得到降解，同时生成沼气（气泡）.气、液、固（悬浮污泥颗粒）一同升入三相分离室，气体被收集在气罩里，而污泥 颗粒受重力作用下沉至反应器底部，水则经出流堰排出.　　 截止1990年9月，全世界已建成30座生产性UASB反应器用于处理啤酒废水，总容积达60 600 m3［17］.国内已有北京啤酒厂［4,7,18］、沈阳啤酒厂［7,15］ 等厂家利用UASB来处理啤酒 废水.荷兰、美国的某些公司所设计的UASB反应器对啤酒废水CODcr的去除率为80%～86% ［13,19,20］,北京啤酒厂UASB处理装置的中试结果也保持在这一水平，而且其沼气 产率为0.3～0.5 m3.kg-1(COD)［8］.清华大学在常温条件下利用UASB厌氧 处理啤酒废水的研究结果表明，进水CODcr浓度为2000 mg.L-1时，去除率为85% ～90%［21］.沈阳啤酒厂采用回收固形物及厌氧消化综合治理工艺，实行清污分流，集中收集CODcr大于5000 mg.L-1的高浓度有机废水送入UASB进行厌氧处理，废水 中CODcr的质能利用率可达91.93%［15］.　　 实践证明，UASB成功处理高浓度啤酒废水的关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥 .颗粒污泥的形成是厌氧细菌群不断繁殖、积累的结果，较多的污泥负荷有利于细菌获得充 足的营养基质，故对颗粒污泥的形成和发展具有决定性的促进作用；适当高的水力负荷将产 生污泥的水力筛选，淘汰沉降性能差的絮体污泥而留下沉降性能好的污泥，同时产生剪切力 ，使污泥不断旋转，有利于丝状菌互相缠绕成球.此外，一定的进水碱度也是颗粒污泥形成 的必要条件，因为厌氧生物的生长要求适当高的碱度，例如：产甲烷细菌生长的最适宜pH值 为6.8～7.2.一定的碱度既能维持细菌生长所需的pH值，又能保证足够的平衡缓冲能力 ［22,23］.由于啤酒废水的碱度一般为500～800 mg.L-1(以CaCO3计)［24］，碱度不足，所以需投加工业碳酸钠或氧化钙加以补充.研究表明［4,21］，在 UASB启动阶段，保持进水碱度不低于1000 mg.L-1对于颗粒污泥的培养和反应器在 高 负荷下的良好运行十分必要.应该指出，啤酒废水中的乙醇是一种有效的颗粒化促进剂 ［25］，它为UASB的成功运行提供了十分有利的条件.　　 总之，UASB具有效能高，处理费用低，电耗省，投资少，占地面积小等一系列优点，完全适用于高浓度啤酒废水的治理.其不足之处是出水CODcr的浓度仍达500 mg.L-1左右，需进行再处理或与好氧处理串联才能达标排放. 3　啤酒废水的利用技术　　 利用自然生态良性循环的方法净化和利用啤酒废水，也是目前啤酒废水综合治理的一个 方向，有利于实现废物的资源化. 3.1　啤酒废水土地利用　　 废水的土地利用在国内外都有悠久的历史.其目的不单纯是废水农田灌溉，而是根据生 态学原理，在充分利用水资源的同时，科学地运用土壤-植物系统的净化功能，使该系统起 到废水的二、三级处理作用［5］.废水的土地利用一般有快速渗滤和地表漫流两种 方法［19］.前者的特点是加入的废水大部分都经过土壤渗透到下层，因而仅限于在 砂及砂质粘土之类的快渗土壤上使用，植物对废水的净化作用较小，主要是由土壤中发生的 物理、化学和生物学过程使废水得到处理.后者是一种固定膜生物处理法，废水从生长植物 的坡地上游沿沟渠流下，流经植被表面后排入径流集水渠.废水净化主要是通过坡地上的生 物膜完成的.这种方法对于渗透较慢的土壤最为适用.根据谢家恕［26］、萧月芳等 ［27］的研究，啤酒废水经过 土地利用系统后，水质明显改善，能够达到农田灌溉水质标准（GB 5084-85）的要求；同时又可节省水源，增加农田土壤的有机质含量，提高农作物产量.其经济效益在干旱地区更能 得到体现.　 当然，啤酒废水的土地利用也存在一定的问题： ①处理过程中会产生臭味，必须将处理 场地设在远离居住区的地方，这样需要较长的输水干管； ②废水的含盐量过高时，将危害植 物生长，并造成土壤排水、通气不良.如何避免这些问题发生，需要进一步研究. 3.2 啤酒废水的植物净化　　啤酒废水中有机碳含量丰富，氮、磷的含量也有一定水平，可以为植物生长提供必要的 营养物质.近年来，一些学者利用啤酒废水对普通丝瓜（Luffa cyclindrica）［28 ］、多花黑麦草（Lolium multiflorum ）［29］、水雍菜（Ipomoea aquatica） ［30］、金针菜（Hemerocallis fulva）［31］等植物进行水培试验，发现 这些植物长势良好并能完成其生活史，既创造了经济效益，同时又显著降低了废水中多种污 染物（COD除外）的浓度（见表2）.这为啤酒废水的资源化处理开拓了一条新思路.据报道 ，目前，无锡市酿酒总厂已在氧化塘中种植丝瓜以强化处理系统的净化效果［27］. 　　1）处理时间为24～120 h ；2) 处理时间为24～48 h；3) 处理时间为72 h 　　水培植物对废水中COD的去除率不高，主要是因为废水中C的含量大大高于N，P，而植物 是按照一定的C，N，P比例来摄取营养物质的.从这一点来看，水培植物用于生物处理后出 水（含C量已大为降低）的深度净化更为合理. 4　结　语　　 （1）啤酒废水是一种中、高浓度的有机废水，随着啤酒工业的不断发展，其产生量也将 持续上升.为了避免纳污水体的水质恶化，除了实行清、污分流，提高冷却水的循环利用率 以降低排放量外，还必须对其进行有效处理.　　 （2）好氧生物处理、厌氧生物处理、土地利用和植物净化等方法是常见的啤酒废水治理 方法.好氧生物处理对于低浓度废水有较高的COD去除率（＞90%），但是需要大量的投资 和场地，能耗较高，受外界环境（温度等）影响较大；厌氧生物处理对于高浓度废水有较高 的CODcr去除率，它克服了好氧生物处理的大多数缺点，还能进行生物质能转化，大幅度降 低处理成本，因而为越来越多的厂家所采用，其最大缺陷是出水CODcr的浓度仍然很高，难 以达到《污水综合排放标准》的要求.土地利用系统虽然能够改善废水的水质，节约水源， 增加土壤有机质含量，但是占地面积大，易产生臭味，还可能引起土壤盐碱化.用植物净化 啤酒废水，可以有效去除其中的N，P和浊度，并可获得一定的经济效益，但是对CODcr的去 除率却不高.　　（3）要得到理想的处理结果，实现啤酒废水治理的环境效益和经济效益的统一，必须将 两种或三种技术结合使用，这是解决啤酒废水污染问题的根本出路.例如，把厌氧和好氧处 理池串联使用，依靠前者把废水的高负荷降低，再以后者把低浓度废水处理达标，其动力消 耗则可由前一过程的质能转化予以补偿.又如，把生物处理与土地利用结合起来，既能有效 净化废水，还能起到互补作用，产生更高的经济效益.　 　 另外，在如下几个方面还须作进一步研究： (1)啤酒工业实施清洁生产工艺的可行性及其综 合效益分析；（2）多种处理技术串联使用时，其结合点上啤酒废水的最适浓度；（3）厌氧和好氧微生物种类在一个处理单元内共同作用于啤酒废水的可能性及相关的处理技术；（4）啤酒废水的土地利用技术对土壤理化性质的各种可能影响. 　　*本研究由中国挪威合作“株洲环境项目”资助 作者简介：李科林，男，硕士，讲师 作者单位：中南林学院环境工程研究所, 湖南株洲市, 412006 参考文献 1　黄继飞，庞玫.啤酒工业副产品的回收与利用.轻工环保，1990(2):11～15 2　李红光.环境保护与白色农业.饲料， 1997 (7): 5～7 3　孙金荣，刘武明.啤酒生产废水的综合治理探讨.环境保护，1995(11): 8～10 4　刘志杰.UASB工艺处理啤酒厂废水的生产性试验研究.中国沼气，1993, 11(4) :1～5 5　何增耀，叶兆杰，吴方正.农业环境科学概论.上海：上海科学技术出版社, 1 991.175～177 6　上海市环境保护局.上海工业废水治理最实用技术. 上海：上海科学普及出版 社, 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已受污染的反渗透膜的清洗周期根据现场实际情况而定-上海龙亚水泵厂推荐

1 反渗透膜元件的污染与清洗 在正常运行一段时间后，反渗透膜元件会受到给水中可能存在的悬浮物或难溶盐的污染，这些污染中最常见的是碳酸钙沉淀、硫酸钙沉淀、金属(铁、锰、铜、镍、铝等)氧化物沉淀、硅沉积物、无机或有机沉积混合物、NOM天然有机物质、合成有机物(如：阻垢剂/分散剂，阳离子聚合电解质)、微生物 (藻类、霉菌、真菌)等污染。 污染性质和污染速度取决于各种因素，如给水水质和系统回收率。通常污染是渐进发展的，如不尽早控制，污染将会在相对较短的时间内损坏膜元件。当膜元件确证已被污染，或是在长期停机之前，或是作为定期日常维护，建议对膜元件进行清洗。 当反渗透系统（或装置）出现以下症状时，需要进行化学清洗或物理冲洗： 在正常给水压力下，产水量较正常值下降10～15%； 为维持正常的产水量，经温度校正后的给水压力增加10～15%； 产水水质降低10～15%，透盐率增加10～15%； 给水压力增加10～15%； 系统各段之间压差明显增加。 保持稳定的运行参数主要是指产水流量、产水背压、回收率、温度及TDS。如果这些运行参数起伏不定，建议检查是否有污染发生，或者在关键运行参数有变化的前提下反渗透的实际运行是否正常。 定时监测系统整体性能是确认膜元件是否已发生污染的基本方法。污染对膜元件的影响是渐进的，并且影响的程度取决于污染的性质。表1“反渗透膜污染特征及处理方法”列出了常见的污染现象和相应处理方法。
已受污染的反渗透膜的清洗周期根据现场实际情况而定。正常的清洗周期是每3-12个月一次。 当膜元件仅仅是发生了轻度污染时，重要的是清洗膜元件。重度污染会因阻碍化学药剂深入渗透至污染层，影响清洗效果。 清洗何种污染物以及如何清洗要根据现场污染情况而进行。对于几种污染同时存在的复杂情况，清洗方法是采用低PH和高PH的清洗液交替清洗（应先低PH后高PH值清洗）。 2 污染情况分析 碳酸钙垢： 碳酸钙垢是一种矿物结垢。当阻垢剂/分散剂添加系统出现故障时，或是加酸pH调节系统出故障而引起给水pH增高时，碳酸钙垢有可能沉积出来。尽早地检测碳酸钙垢，对于防止膜层表面沉积的晶体损伤膜元件是极为必要的。早期检测出的碳酸钙垢可由降低给水的pH值至3~5，运行1~2小时的方法去除。对于沉积时间长的碳酸钙垢，可用低pH值的柠檬酸溶液清洗去除。 硫酸钙、硫酸钡、硫酸锶垢： 硫酸盐垢是比碳酸钙垢硬很多的矿物质垢，且不易去除。硫酸盐垢可在阻垢剂/分散剂添加系统出现故障或加硫酸调节pH时沉积出来。尽早地检测硫酸盐垢对于防止膜层表面沉积的晶体损伤膜元件是极为必要的。硫酸钡和硫酸锶垢较难去除，因为它们几乎在所有的清洗溶液中难以溶解，所以，应加以特别的注意以防止此类结垢的生成。 金属氧化物/氢氧化物污染： 典型的金属氧化物和金属氢氧化物污染为铁、锌、锰、铜、铝等。这种垢的形成导因可能是装置管路、容器(罐/槽)的腐蚀产物，或是空气中氧化的金属离子、氯、臭氧、钾、高锰酸盐，或是由在预处理过滤系统中使用铁或铝助凝剂所致。 聚合硅垢： 硅凝胶层垢由溶解性硅的过饱和态及聚合物所致，且非常难以去除。需要注意的是，这种硅的污染不同于硅胶体物的污染。
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌IH碱泵,火碱泵,碱液泵,耐碱泵是全国联合设计的节能泵,泵的性能,技术要求,根据国际标准ISO2858所规定的性能和尺寸设计的,其优点：全系 列水利性能布局合理,用户选择范围宽,“后开式”结构,检修方便、效率和吸程达到国际先进水平。IH化工泵广泛用于石油、化工、冶金、合成纤维、制药、食品、合成纤维等部门用于输送耐腐蚀性介质。 IS型泵用于工业、城市给水、排水、亦可用于农田、果园排灌。供输送清水或物理及化学性质类似清水的其他液体之用。主要型号有：IH100-65-315碱泵,IH65-50-125耐强碱泵,IH65-50-160耐强火碱泵,IH65-40-200火碱泵,IH125-100-200火碱泵,IH125-100-250火碱泵,IH125-100-315火碱泵,IH125-100-400火碱泵,IH150-125-250碱泵,IH150-125-315碱泵,IH150-125-400碱泵,IH200-150-250碱泵,IH80-50-315碱泵,IH100-80-125碱液泵,IH100-80-160碱液泵,IH100-65-200碱液泵,IH100-65-250碱液泵,IH碱液泵,碱液泵,耐强碱液泵IH200-150-315碱液泵,IH200-150-400碱液泵。IH50-32-125耐碱泵,IH50-32-160耐强耐碱泵,IH50-32-200耐强耐碱泵,IH50-32-250耐强耐碱泵,IH65-40-250耐碱泵,IH65-40-315耐碱泵,IH80-65-125耐碱泵,IH80-65-160单级不锈钢离心泵,IH80-50-200碱泵,IH80-50-250碱泵.
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硅胶体物污染可能是由与金属氢氧化物缔合或是与有机物缔合而造成的。硅垢的去除很艰难，可采用传统的化学清洗方法。如果传统的方法不能解决这种垢的去除问题，请与海德能公司技术部门联系。现有的化学清洗药剂，如氟化氢铵，已在一些项目上得到了成功的使用，但使用时须考虑此方法的操作危害和对设备的损坏，加以防护措施。 胶体污染： 胶体是悬浮在水中的无机物或是有机与无机混合物的颗粒，它不会由于自身重力而沉淀。胶体物通常含有以下一个或多个主要组份，如：铁、铝、硅、硫或有机物。 非溶性的天然有机物污染(NOM)： 非溶性天然有机物污染(NOM——Natural Organic Matter)通常是由地表水或深井水中的营养物的分解而导致的。有机污染的化学机理很复杂，主要的有机组份或是腐植酸，或是灰黄霉酸。非溶性NOM被吸附到膜表面可造成RO膜元件的快速污染，一旦吸收作用产生，渐渐地结成凝胶或块状的污染过程就会开始。 微生物沉积： 有机沉积物是由细菌粘泥、真菌、霉菌等生成的，这种污染物较难去除，尤其是在给水通路被完全堵塞的情况下。给水通路堵塞会使清洁的进水难以充分均匀的进入膜元件内。为抑制这种沉积物的进一步生长，重要的是不仅要清洁和维护RO系统，同时还要清洁预处理、管道及端头等。对膜元件采用氧化性杀菌时，请与宜兴市富华水处理设备有限公司技术支持部门联系，使用认可的杀菌剂。 3 清洗液的选择和使用 选择适宜的化学清洗药剂及合理的清洗方案涉及许多因素。首先要与设备制造商、RO膜元件厂商或RO特用化学药剂及服务人员取得联系。确定主要的污染物，选择合适的化学清洗药剂。有时针对某种特殊的污染物或污染状况，要使用RO药剂制造商的专用化学清洗药剂，并且在应用时，要遵循药剂供应商提供的产品性能及使用说明。有的时候可针对具体情况，从反渗透装置取出已发生污染的单支膜元件进行测试和清洗试验，以确定合适的化学药剂和清洗方案。 为达到最佳的清洗效果，有时会使用一些不同的化学清洗药剂进行组合清洗。 典型地程序是先在低pH值范围的情况下进行清洗，去除矿物质垢污染物，然后再进行高pH值清洗，去除有机物。有些清洗溶液中加入了洗涤剂以帮助去除严重的生物和有机碎片垢物，同时，可用其它药剂如EDTA螯合物来辅助去除胶体、有机物、微生物及硫酸盐垢。 需要慎重考虑的是如果选择了不适当的化学清洗方法和药剂，污染情况会更加恶化。 4 化学清洗药剂的选择及使用准则 选用的专用化学药剂，首先要确保其已由化学供应商认定并符合用于海德能公司膜元件的要求。药剂供应商的指导/建议不应与海德能公司此技术服务公告中推荐的清洗参数和限定的化学药剂种类相冲突； 如果正在使用指定的化学药剂，要确认其已在此海德能公司技术服务公告中列出，并符合海德能公司膜元件的要求； 采用组合式方法完成清洗工作，包括适宜的清洗pH、温度及接触时间等参数，这将会有利于增强清洗效果； 在推荐的最佳温度下进行清洗，以求达到最好的清洗效率和延长膜元件寿命的效果； 以最少的化学药剂接触次数进行清洗，对延续膜寿命有益； 谨慎地由低至高调节pH值范围，可延长膜元件的使用寿命。pH范围为2~12(勿超出)； 典型地、最有效的清洗方法是从低pH至高pH溶液进行清洗。对油污染膜元件的清洗不能从低pH值开始，因为油在低pH时会固化； 清洗和冲洗流向应保持相同的方向； 当清洗多段反渗透装置时，最有效的清洗方法分段清洗，这样可控制最佳清洗流速和清洗液浓度，避免前段的污染物进入下游膜元件； 用较高pH产品水冲洗洗涤剂可减少泡沫的产生； 如果系统已发生生物污染，就要考虑在清洗之后，加入一个杀菌剂化学清洗步骤。杀菌剂必须可在清洗后立即进行，也可在运行期间定期进行(如一星期一次)连续加入一定的剂量。必须确认所使用的杀菌剂与膜元件相容，不会带来任何对人的健康有害的风险，并能有效地控制生物活性，且成本低； 为保证安全，溶解化学药品时，切记要慢慢地将化学药剂加入充足的水中并同时进行搅拌； 从安全方面考虑，不能将酸与苛性(腐蚀性)物质混合。在要使用下一种溶液之前，从RO系统中彻底冲洗干净滞留的前一种化学清洗溶液。 5 清洗液的选择 表2-常规清洗液配方提供的清洗溶液是将一定重量(或体积)的化学药品加入到100加仑(379升)的洁净水中(RO产品水或不含游离氯的水)。溶液是按所用化学药品和水量的比例配制的。溶剂是RO产品水或去离子水，无游离氯和硬度。清洗液进入膜元件之前，要求彻底混和均匀，并按照目标值调pH值且胺目标温度值稳定温度。常规的清洗方法基于化学清洗溶液循环清洗一小时和一种任选的化学药剂浸泡一小时的操作而设定的。 6 常规清洗液介绍 [溶液1] 2.0%(W)柠檬酸(C6H8O7)的低pH(pH值为3~4)清洗液。以于去除无机盐垢(如碳酸钙垢、硫酸钙、硫酸钡、硫酸锶垢等)、金属氧化物/氢氧化物(铁、锰、铜、镍、铝等)及无机胶体十分有效。 [溶液2] 0.5%(W)盐酸低pH清洗液(pH为2.5)，主要用于去除无机物垢(如碳酸钙垢、硫酸钙、硫酸钡、硫酸锶垢等)，金属氧化物/氢氧化物(铁、锰、铜、镍、铝等)，及无机胶体。这种清洗液比溶液1要强烈些，因为盐酸(HCl)是强酸。盐酸的下述浓度值是有效的：(18°波美=27.9%，20°波美=31.4%，22°波美=36.0%)。 [溶液3] 0.1%(W)氢氧化钠高pH清洗液(pH为11.5)。用于去除聚合硅垢。这一洗液是一种较为强烈的碱性清洗液。 7 RO膜元件的清洁和冲洗程序 RO膜元件可置于压力容器中，在高流速的情况下，用循环的清洁水(RO产品水或不含游离氯的洁净水)流过膜元件的方式进行清洗。RO的清洗程序完全取决于具体情况，必要时更换用于循环的清洁水。 RO膜元件的常规清洗程序如下： 在60psi(4bar)或更低压力条件下进行低压冲洗，即从清洗罐中(或相当的水源)向压力容器中泵入清洁水然后排放掉，运行几分钟。冲洗水必须是洁净的、去除硬度、不含过渡金属和余氯的RO产品水或去离子水。 在清洗罐中配制特定的清洗溶液。配制用水必须是去除硬度、不含过渡金属和余氯的RO产品水或去离子水。温度和pH应调到所要求的值。 启动清洗泵将清洗液泵入膜组件内，循环清洗约一小时或是要求的时间（咨询供应商技术人员）。在起始阶段，清洗液返回至RO清洗罐之前，将最初的的回流液排放掉，以免系统内滞留的水对清洗溶液造成稀释。在最初的5分钟内，慢慢地将流速调节到最大设计流速的1/3。这可以减少由污物的大量沉积而造成的潜在污堵。在第二个5分钟内，增加流速至最大设计流速的2/3，然后，再增加流速至设计的最大流速值。如果需要，当pH的变化大于1，就要重新调回到原数值。 根据需要，可交替采用循环清洗和浸泡程序。浸泡时间建议选择1至8小时（请咨询富华公司）。要谨慎地保持合适的温度和pH。 化学清洗结束之后，要用清洁水(去除硬度、不含金属离子如铁和氯的RO产品水或去离子水)进行低压冲洗，从清洗装置/部件中去除化学药剂的残留部分，排放并冲洗清洗罐，然后再用清洁水完全注满清洗罐以作冲洗之用。从清洗罐中泵入所有的冲洗水冲洗压力容器至排放。如果需要，可进行第二次清洗。 一旦RO系统已用贮水罐中的清洁水完全冲洗后，就可用预处理给水进行最终的低压冲洗。给水压力应低于60psi(4bar)，最终冲洗持续进行直至冲洗水干净，且不含任何泡沫和清洗剂残余物。通常这需要15~60分钟。操作人员可用干净的烧瓶取样，摇匀，监测排放口处冲洗水中洗涤剂和泡沫的残留情况。洗液的去除情况可用测试电导的方法进行，如冲洗水至排放出水的电导在给水电导的10~20%以内，可认为冲洗已接近终点；pH表也可用于测定，来比较冲洗水至排放出水与给水的pH值是否接近。 一旦所有级段已清洗干净，且化学药剂也已冲洗掉，RO可重新开始置于运行程序中，但初始的产品水要进行排放并监测，直至RO产水可满足工艺要求(电导、pH值等)。为得到稳定的RO产水水质，这一段恢复时间有时需要从几小时到几天，尤其是在经过高pH清洗后。 8 反渗透膜的化学清洗与水冲洗 清洗时将清洗溶液以低压大流量在膜的高压侧循环，此时膜元件仍装在压力容器内而且需要专门的清洗装置来完成该工作。 清洗反渗透膜元件的一般步骤： 一、用泵将干净、无游离氯的反渗透产品水从清洗箱(或相应水源)打入压力容器中并排放几分钟。 二、用干净的产品水在清洗箱中配制清洗液。 三、将清洗液在压力容器中循环1小时或预先设定的时间。 四、清洗完成以后，排净清洗箱并进行冲洗，然后向清洗箱中充满干净的产品水以备下一步冲洗。 五、用泵将干净、无游离氯的产品水从清洗箱(或相应水源)打入压力容器中并排放几分钟。 六、在冲洗反渗透系统后，在产品水排放阀打开状态下运行反渗透系统，直到产品水清洁、无泡沫或无清洗剂(通常15~30分钟)。 

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湿法脱硫系统综合管路的设计-上海龙亚水泵厂推荐
湿法脱硫系统综合管路的设计 湿法脱硫(石灰石/石膏法)工程各个工艺系统分布在不同的区域，各区域通过敷设在综合管架上的管道相联系。根据脱硫工艺及机组规模不同，综合管架上约有10根~25根管道，不同的介质采用的管道材质也不相同，脱硫工程中使用的管道有碳钢管道、镀锌钢管、不锈钢管道、玻璃钢管道、碳钢衬胶管道、UPVC管道等，对浆液管道，其敷设还有一定的坡度要求。 1综合管架管道布置原则 (1) 管道的布置尽量短直，小管径管道的让大管径管道，柔性管道让刚性管道，流程合理并便于施工及管理，力求管线荷载分布合理。 (2) 支架纵向间距应满足工艺专业对设置固定与滑动支座位置以及管线允许跨距的要求和结构设计的合理性及总平面布置要求，支架纵向一般为6m左右间距。 (3) 支架柱避开建筑物门等出入口位置，考虑窗口位置，注意协调、美观。遇道路、铁路问距较大处，跨越采用钢桁架组成空间稳定结构。 (4) 电缆、仪表桥架位于支架顶层管道上。 (5) 支架宽度依据管道数量，管线水平间距满足安全和检修要求，同时应满足与周围各建构筑物的间距要求，使管架整齐和美观。

2 管架尺寸及型式的确定 (1) 管架宽度的确定 I 根据《火力发电厂汽水管道设计技术规定》DI/T5054-1996对管架上管道间距的要求，以及投资的综合考虑，一般管架的宽度在2m~3m之间。 II 根据管道介质性质的不同，一般公用工程介质管道放在顶层，物料管道放在第二层，而有腐蚀性的介质管道放在底层，对管架的宽度进行预排，并确定管架的层数。 III管架宽度在布置完所有管道后，如果工程还有扩建的需要，必须在管架上预留出一定的管位。 (2) 管架高度的确定 I 管架的高度必须符合国家和行业的有关标准，在此前提下，底层净高一般不小于3m，管架跨越道路时，底层净高一般不小于5.5m。层与层之间的净距，考虑到实际情况的不同，可相应取小一些，以减少总体造价，但必须保证该层最大管道的管径加上保温层厚度以及管托的高度之和小于层与层问净高200mm。管架层与层之间的净距，还必须考虑管架中间的管道有支管接出时的安装高度。 II 脱硫工程浆液管道坡度要求比较高，其坡度一般不小于3％，并且同一管架上管道坡向不一致，管架高度应考虑管道的坡度差。 由于脱硫工程综合管架上管道比较多，管道安装坡度大，管道坡向不一致，在综合排列管道时，需兼顾各方面的因素。为避免不同坡向管道的交叉，相同坡向的管道布置在管架的同一侧(左侧或右侧)，管架按管道坡向不同分为左右两部分。在管架的起点，向上坡的管道布置在管架的底部，管架上部的空间留出作为管道坡度高差，向下坡的管道布置在管架的上部，管架下部的空间留出作为管道坡度高差，左右两部分管架之问设一个分割支柱，这样布置可以使左右两侧不同坡向的管道的支撑横梁随管道坡度的改变而改变，不用改变管道支架托座的高度来调节管道坡度高差，又可以避免不同坡向管道的上下交叉，有效降低综合管架的总体高度，并且整个管架基础高度及管架横断面一致，使管架整齐和美观。管架起点及终点剖面示意图分别见图1和图2。 3增加管道支架跨距的措施 在管道设计过程中，有时考虑到跨越道路，或平行共架敷设的多根管道，其允许支架跨距相差较大，必须适当加大某些管道的支架跨距，以满足跨越或共架时经济合理的要求。
生活水泵,生活热水泵,生活循环水泵,生活给水泵
生活水泵,生活热水泵,生活循环水泵,生活给水泵
上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌ISW生活泵 生活水泵,生活热水泵,生活循环水泵,生活给水泵 生活泵,根据 IS、 IR型离心泵性能参数和立式泵的独特结构组合设计,并严格按照 ISO2858 要求进行设酒制造,采用国内优质水力模型进行设计而成,是最理想的新一代卧式泵产品。该产品一律采用硬质合金机械密封。 应用范围： ISW 型泵适用于工业和城市给排水,如高层建筑增压送水,园林喷灌,消防增压,远距离输送,暖通制冷循环、浴室等增压及设备配套,使用温度不超过 85oC。ISWR 型泵广泛适用于：冶金、化工、纺织、造纸、以及宾饭馆店等锅炉热源水增压、输送、及城市给水系统,SGWR型使用温度不超过 120oC。 ISWH 卧式离心化工泵,采用不锈钢材料制造,供输送不含固体颗粒,具有腐蚀性,粘度类似于水的液体,适用于石油、化工、冶金、电力、造 纸、食品制药和合成纤维等部门,使用温度为 -20oC ~ 120oC。 YGW 卧式管道油泵,供输送汽油、煤油、柴油等油类产品或易燃、易爆液体,被输送介质温度为 -20oC / 120oC。 ISWD 型低速离心泵适应要求环境噪声很低的场合,使用温度不高于100oC。 特点：1．该泵结构紧凑,该泵为卧式结构,机泵一体,外形美观。与普通卧式泵相比,占地面积 减少30,如采用IP54户外电机则无需泵房可置于户外使用。2．运行平稳,叶轮直接装配在电机加长轴上,使泵运行更居平稳,振动小,噪音低。 3．轴封采用优质机械密封,动、静环由新型硬质合金制成,耐磨损、无泄漏,使用寿命长；4．叶轮、泵体采用优秀水力模型设计制造,能耗低、效率高。 5．维修方便,该卧式泵为后开门式结构,无需折卸管路,即可进行检修。 6．泵的出水口,能以水平向左、垂向上、水平向右三种方式任意安装。7.该泵一律采用硬质合金机械密封,免保养。主要型号有：ISW65-315B生活水泵,ISW65-315C生活水泵,ISW65-100(I)卧式单级管道泵,ISW65-100(I)A卧式单级管道泵,ISW65-125(I)卧式单级管道泵,ISW65-125(I)A卧式单级管道泵,ISW65-160(I)管道卧式泵,ISW65-160(I)A管道卧式泵,ISW65-160(I)B管道卧式泵,ISW65-200(I)屏蔽泵,ISW65-200(I)A屏蔽泵,ISW65-200(I)B屏蔽泵,ISW65-250(I)屏蔽泵,ISW65-250(I)A锅炉给水泵,ISW65-160A单级离心泵,ISW65-160B单级离心泵,ISW65-200单级离心泵,ISW65-200A单级卧式离心泵,ISW65-200B单级卧式离心泵,ISW65-250单级卧式离心泵,ISW65-250A单级卧式离心泵,ISW65-250B单级卧式离心泵,ISW65-315生活水泵,ISW65-315A生活水泵
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 (1) 采用桁架式管架 对管道数量多，管道直径大小差异大的多管路系统，常采用桁架式管架。在脱硫工程中，管道直径一般从DN50mm~DN300mm不等，较大管径的钢管道支架跨距一般在6m以上，而许多小管径的玻璃钢管道或UPVC管道，支架跨距一般在2m左右，所以脱硫工程管架一般采用跨距6m-8m 的桁架结构，桁架上每隔2m左右设置支撑小管道的横梁。 (2) 采用独立式管架 对分支管道，管道数量少，常采用独立式管架，增大独立式管架支架跨距有以下两种方法。 I 加大管径 架空管道跨越道路时，由于跨度较大，高度较高，对于管径较小的管道，往往会超过允许跨距，通过增大管径可解决小管道跨越道路的问题。具体做法是：首先选择满足工艺条件和允许跨距的较大管径管道；其次是在较大管径管道两端设置偏心异径管与较小管径管道相接。偏心异径管的设置须注意：凡为了便于排气的管道，要求异径管对接处，管顶相平，如工艺水管；凡为了便于疏水，要求异径管与直管对接处，管底相平，如压缩空气管道等。 II 加强管道断面系数 除用加大管径的方法来增加跨距外，还采用增加管道断面系数的方法来加强管道，这种方法可以使管道跨距增加30％~50％，而多耗金属不超过管道重量的10％，支架间距较长时，可以在支架处管道上方和跨距中部管道下方均焊接加强板，加强板～般用扁钢制成。 4 管道支座的设置 不同的介质采用的管道材质也不相同，脱硫工程中使用的管道有碳钢管道、镀锌钢管、不锈钢管道、玻璃钢管道、碳钢衬胶管道、UPVC管道等。对碳钢管道管道可采用普通U型托座直接焊接在管道上，对其它管道，由于不能将托座直接焊接在管道上，因此管道支架处应先加设一抱箍，不锈钢管道与抱箍之间应垫不含氯离子的橡胶垫片。 玻璃钢及管径较小的管道在综合管架上敷设时，如果直线距离长，安装时管道容易偏移，应间隔一段距离加设一个导向支架，以保证管道美观。 5 管道保温及电伴热 脱硫工程管道内介质温度一般不超过50℃，不需对管道进行防烫和减少散热损失的保温设计，但在北方地区，冬季气温低，对液体及浆液管道需进行防冻保温和电伴热，电伴热可采用低温型PTC自动限热伴热带。 6 其它 (1)浆液管道阻力较大，需要改变方向时宜采用45o弯头，不宜采用90o弯头，这样有利于浆液的流动，减少管道的阻力。 (2)浆液管道均应有冲洗管道，以免管道停运时浆液沉积在管道内。 (3)在工艺管道进出管架比较频繁的区域，桁架侧面宣采用无斜撑的结构型式，以避免管道进出时与桁架斜撑相碰。综合管架每隔一段距离应设一个检修爬梯，以方便管道的维护。 总之在具体工程中，应按照布置原则，充分考虑脱硫工程管道敷设坡度大的特点，综合排列管道断面，使综合管架整齐美观，降低综合造价。 

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