水网中国-上海龙亚水泵厂02l-335lOll7 l3564228488

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合理的围海造地带来的生态负效应主要表现为四个方面:一是容易导致海水富营养化-上海龙亚水泵厂推荐

合理的围海造地带来的生态负效应主要表现为四个方面:一是容易导致海水富营养化-上海龙亚水泵厂推荐
 海堤工程、跑道区清淤已完工,软基处理进入大规模施工阶段……计划总投资额达60亿元,备受关注的深圳机场陆域形成及软基处理工程正在快速推进。在不久的将来,一块总面积13.23平方公里的陆地,将奇迹般地崛起于深圳西部珠江口东岸万顷碧波中。(《深圳特区报》5月4日)

  近年来,伴随着我国经济的迅速发展,土地资源短缺的矛盾越来越突出。土地少了,地价越来越贵了,在这样的形势之下,有的地方政府开始打起海洋的主意,向大海要地,一些沿海地区相继提出围海造地计划,围填海活动呈现出速度快、面积大、范围广的发展态势。

  对于深圳等地未来的大规模填海,如果仅从经济发展角度考量,乃是不得已而为之——陆地面积有限加上地价昂贵,要发展只能向大海要地、要GDP。但所谓事物有两面,一方面,填海围海有利于项目开发;另一方面,也可能破坏生态。
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上海龙亚耐腐蚀泵制造有限公司生产的上海龙亚牌SY型泵为立式玻璃钢液下泵、WSY型泵为立式玻璃钢液下旋涡泵、FSY型泵为立式玻璃钢液下离心泵。该泵因伸入贮罐,只要液体高于泵体,即可不灌液而起动送液,平盖板下设有泄漏孔,液体不会向贮罐外泄漏,广泛用于化工、石化、冶炼、染料、农药、制药、稀土、化肥等行业,在贮罐上输送不含悬浮固体颗粒,不易结晶,温度不高于100℃的各种非氧化性酸(盐酸、稀硫酸、甲酸、醋酸、丁酸)等腐蚀介质的最理想设备。主要型号有:SY40-32-20立式玻璃钢耐腐蚀液下 -50-20耐酸液下泵。
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  据环保专家介绍,不合理的围海造地带来的生态负效应主要表现为四个方面:一是容易导致海水富营养化,从而可能引发赤潮,给沿海的海水养殖业和海洋渔业生产带来巨大的危害。二是阻塞了部分入海河道,增加了洪灾暴发几率。三是毁掉大批红树林,进而导致海岸国土侵蚀日益严重、台风暴潮损失加剧以及渔业损失等。四是改变了海岸带的自然景观,破坏生态平衡。

  围海造地工程许多国家都有。为缓解人多地少的矛盾,1945~1975年,日本政府填海造地1180平方公里。在获得巨大收益之时,大肆填海造地发展工业经济也给日本带来了严重的后遗症。最明显的问题就是海水自净能力减弱,赤潮泛滥。一些海岸线上,大面积森林消失,小鱼小虾等生物绝迹,渔业由此遭受了重大损失。

  比日本更典型的国家当属荷兰,他们围海造地已有几百年的历史,有四分之一的国土是从大海里“夺”过来的。虽然过去被公认为是人类战胜自然的壮举,然而荷兰政府早已抛弃了“壮举”,积极推行自然政策计划,即将围海造田的土地恢复成原来的湿地,保护急剧减少的动植物,并通过景观复原,将过去的湿地与水边连锁性复原,建立起南北长达250公里的以湿地为中心的生态系地带。

  为什么要把辛辛苦苦围出的陆地带还原?原因就是围海造地的后遗症不断出现,如圩田盐化、海岸侵蚀、物种减少……这些原因促使荷兰政府痛下决心,恢复湿地,努力探索经济与环境共存的新路。

  港湾是大自然千万年演化才形成的资源,沿海地区和有关部门应借鉴国外的经验和教训,在进行每一个填海工程前,都要作认真论证。在追求经济发展的同时,我们要多问问自己:到2020年、2050年,我们的海岸线将是什么样子?除了经济增长率,我们还能为子孙后代留下些什么?


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国内最大的脱硫装置在广东投产 将缓解我省酸雨污染-上海龙亚水泵厂推荐

国内最大的脱硫装置在广东投产 将缓解我省酸雨污染-上海龙亚水泵厂推荐

 
  昨日(22日),国内首台单机66万千瓦脱硫装置在沙角C电厂顺利通过了168小时试运。这是目前国内投产的最大型的机组烟气脱硫装置,将使机组烟尘排放浓度降至30毫克/立方米以下,每年减少二氧化硫排放量不低于11959吨,对减轻珠三角地区的酸雨污染、改善周围环境及空气质量发挥积极作用。

  据悉,火电厂是广东电力市场的主力军,但也是广东酸雨的主要元凶,其二氧化硫排放量占全省64%.到去年底,全省已建成脱硫装置机组容量仅占全省火电装机容量的5%左右。广东省2003年开始全面启动火电厂脱硫工程。

  作为全省发电的主力军,粤电集团制订出台了蓝天计划,将于2010前投入55亿多元人民币,专项用于所属9个火电厂在运行28台机组的脱硫工程,并对所有在建新建项目同步安装脱硫装置,装机容量达800万千瓦以上。
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  据广州市环保局相关人士介绍,2004年,广州、韶关、深圳、珠海、佛山、茂名、清远和东莞共8个市处于重酸雨区,韶关、东莞、深圳和广州分列前四位。

  据悉,虽然12月份的统计数据还没有完成,但是目前广州市二氧化硫整体排放情况不错,今年二氧化硫排放量预计比去年减少三成。随着广州、东莞等地二氧化硫排放总量的大幅度减少,珠三角上空的酸雨问题能够有效缓解。

 

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泵阀行业三十项新标准七月实施-上海龙亚水泵厂推荐

泵阀行业三十项新标准月实施-上海龙亚水泵厂推荐

 

(本网讯)中华人民共和国国家发展和改革委员会21日发布了2008 11号公告,351项行业新标准将于今年71日启用,其中机械行业标准253项,涉及泵阀行业的30项。

据了解,机械行业标准由机械工业出版社出版。(文/张德志)

序号

标准编号

     

代替标准

实施日期

1      

JB/T 7760-2008

阀门填料密封  试验规范

JB/T 7760-1995

2008-07-01

2  

JB/T 10830-2008

液压电磁换向座阀

  

2008-07-01

3    

JB/T 6879-2008

离心泵铸件过流部位尺寸公差

JB/T 6879-1993

2008-07-01

4   

JB/T 6880.2-2008

泵用铸钢件

JB/T 6880.2-1993

2008-07-01

5   

JB/T 93-2008

阀门零部件  扳手、手柄和手轮

JB/T 93-1991

JB/T 94-1991

JB/T 1692-1991

JB/T 1693-1991

2008-07-01

6  

JB/T 450-2008

锻造角式高压阀门  技术条件

JB/T 450-1992

JB/T 2766-1992

JB/T 2773-1992

JB/T 2774-1992

JB/T 2775-1992

2008-07-01

7   

JB/T 1700-2008

阀门零部件  螺母、螺栓和螺塞

JB/T 1700.1-1991

JB/T 1700.2-1991

JB/T 1706-1991

JB/T 1709-1991

JB/T 1760-1991

2008-07-01

8   

JB/T 1702-2008

阀门零部件  轴承压盖

JB/T 1702.1-1991

JB/T 1702.2-1991

2008-07-01

JB/T 1703-2008

阀门零部件  衬套

JB/T 1703-1991

2008-07-01

10   

JB/T 1712-2008

阀门零部件  填料和填料垫

JB/T 1712-1991

JB/T 1713-1991

JB/T 1716-1991

JB/T 5209-1991

2008-07-01

11   

JB/T 1718-2008

阀门零部件  垫片和止动垫圈

JB/T 1718-1991

JB/T 1719-1991

JB/T 1720-1991

JB/T 1721-1991

JB/T 1728-1991

JB/T 1761-1991

2008-07-01

12   

JB/T 1726-2008

阀门零部件  阀瓣盖和对开圆环

JB/T 1726-1991

JB/T 1727-1991

2008-07-01

13   

JB/T 1741-2008

阀门零部件  顶心

JB/T 1741-1991

2008-07-01

14  

JB/T 1749-2008

阀门零部件  氨阀阀瓣

JB/T 1749-1991

2008-07-01

15    

JB/T 1754-2008

阀门零部件  接头组件

JB/T 1753-1991

JB/T 1754-1991

JB/T 1755-1991

JB/T 2770-1992

JB/T 2771-1992

2008-07-01

16  

JB/T 1757-2008

阀门零部件  卡套、卡套螺母

JB/T 1757-1991

JB/T 1758-1991

2008-07-01

17   

JB/T 2769-2008

阀门零部件  高压螺纹法兰

JB/T 2769-1992

2008-07-01

18  

JB/T 2772-2008

阀门零部件  高压盲板

JB/T 2772-1992

2008-07-01

19   

JB/T 2778-2008

阀门零部件  高压管件和紧固件温度标记

JB/T 2778-1992

2008-07-01

20   

JB/T 5208-2008

阀门零部件  隔环

JB/T 5208-1991

2008-07-01

21   

JB/T 5211-2008

阀门零部件  闸阀阀座

JB/T 5211-1991

2008-07-01

22    

JB/T 5300-2008

工业用阀门材料  选用导则

JB/T 5300-1991

2008-07-01

23    

JB/T 6439-2008

阀门受压件磁粉探伤检验

JB/T 6439-1992

2008-07-01

24    

JB/T 6440-2008

阀门受压铸钢件射线照相检验

JB/T 6440-1992

2008-07-01

25    

JB/T 6441-2008

压缩机用安全阀

JB/T 6441-1992

2008-07-01

26   

JB/T 6902-2008

阀门液体渗透检查方法

JB/T 6902-1993

2008-07-01

27   

JB/T 6903-2008

阀门锻钢件超声波检查方法

JB/T 6903-1993

2008-07-01

28   

JB/T 7248-2008

阀门用低温钢铸件  技术条件

JB/T 7248-1994

2008-07-01

29    

JB/T 4297-2008

泵产品涂漆技术条件

JB/T 4297-1992

2008-07-01

30   

JB/T 8059-2008

高压锅炉给水泵  技术条件

JB/T 8059-1996

2008-07-01

 

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 盐酸泵 潜水排污泵 耐酸液下泵

化工学会工业水处理专业委员会主办的中国水处理技术研讨会 2006中国水处理技术研讨会顺利召开-上海龙亚水泵厂推荐

化工学会工业水处理专业委员会主办的中国水处理技术研讨会 2006中国水处理技术研讨会顺利召开-上海龙亚水泵厂推荐

    中国化工学会工业水处理专业委员会主办的中国水处理技术研讨会是国内水处理行业的年度盛会,2006年10月18~20日在美丽的古城西安,“2006中国水处理技术研讨会暨第二十六届年会”顺利召开,有来自全国各地的200多名代表参加了此次会议,大会交流论文100余篇,学术报告24人次,并且会上进行了专委会的换届工作,选举产生了第38届专委会委员,并对第37届专委会的工作加以总结,在此基础上提出了38届专委会的工作设想,受到了与会代表的拥护和支持。
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    会前,天津化工研究设计院的李俊文教授结合自身工作经验深入浅出地针对火电厂节水技术作了精彩的报告,而GE水处理公司的亚太技术总监洪宏贤先生则以“工业污水回用技术——MBR”为题介绍了膜生物反应器的设计理念及成功案例,使代表们受益匪浅。大会学术报告涵盖了水工业的诸多领域,例如絮凝技术、膜技术、电化学技术、药剂评价、污水回用等,出席专家有GE高级顾问鲍其鼐教授、南京工业大学杨璋教授、天津化工研究设计院总工滕厚开教授、清华大学热能工程系王方教授、同济大学环境学院李风亭教授/副院长、山东大学环境学院高宝玉教授/院长、南京理工大学化工学院张跃军教授/副院长、南京理工大学水处理研究所王风云教授/所长、吉林大学化工学院林海波教授等,会议对引导我国水处理工业的发展大有裨益,为广大水处理企业注入了先进的技术理念,有助于推动技术革新,提高竞争力。
    经过两天的学术报告与大会讨论,会议在浓厚的学术气氛下胜利闭幕,广大水处理工作者相约在明年的2007中国水处理技术研讨会,期待下一次的盛会。
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SY50-40-20,耐酸液下泵,SY65-50-20

北京市电热锅炉采购项目-上海龙亚水泵厂推荐

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项目名称: 电热锅炉采购项目(4.7)
所属行业: 机械机电
所在地区: 北京
发布日期: 2008-4-7
截止日期: 2008-4-11
对下列货物及服务进行网上电子政府采购,现邀请合格投标人进行网上投标。
电子投标开始日期:  2008-4-7 10:53:24
电子投标截止日期:  2008-4-11 10:53:24
预算金额:  保密 剩余时间:  3天20小时

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备注信息: 1、除采购人在采购公告中提出其他更高标准的保修服务外,供应商在报价时提出的额外赠送设备和配件、提前供货等优惠条件在评审时不予考虑。
4、为方便供货和售后服务,本次竞价限本地供应商和在本地有销售或服务网点的外地供应商参与。
资质要求:  需符合北京市锅炉用电标准,厂家的质量、环保、设计制造、检验等各项应该达到国家要求标准,噪声要达到国家<;工业企业场界噪声标准>;中规定的1类区标准,外排污染物必须达到北京市<;锅炉污染物综合排放标准>;
商品分类 参考品牌 规格型号 单位 数量 最高限价 基本描述
 

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耐酸液下泵  废酸池液下泵 耐酸液下泵  废酸池液下泵

浅谈水工建筑物冻融破坏及防治措施-上海龙亚水泵厂推荐

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(李占库)
摘要:本文分析了水工建筑物混凝土冻融破坏机理及其危害,结合施工实践,提出了预防和治理措施,强调要加强日常养护管理,防重于治,治理时应适症对治。

关键词:水工建筑物冻融破坏治理措施

一、混凝土冻融破坏机理分析

混凝土的抗冻性是混凝土受到的物理作用(干湿变化、温度变化、冻融变化等)的一方面,是反映混凝土耐久性的重要指标之一。吸水饱和的混凝土在其冻融的过程中,遭受的破坏应力主要由两部分组成。其一是当混凝土中的毛细孔水液下化工泵 在某负温下发生物态变化,由水转变成冰,体积膨胀9%,因受毛细孔壁约束形成膨胀压力,从而在孔周围的微观结构中产生拉应力;其二是当毛细孔水结成冰时,由凝胶孔中过冷水在混凝土微观结构中的迁移和重分布引起的渗管压。由于表面张力的作用,混凝土毛细孔隙中水的冰点随着孔径的减小而降低。凝胶孔水形成冰核的温度在-78℃以下,因而由冰与过冷水的饱和蒸汽压差和过冷水之间的盐分浓度差引起水分迁移而形成渗透压力。

另外凝胶不断大,形成更大膨胀压力,当混凝土受冻时,这两种压力会损伤混凝土内部微观结构,只有当经过反复多次的冻融循环以后,损伤逐步积累不断扩大,发展成互相连通的裂缝,使混凝土的强度逐步降低,最后甚至完全丧失。从实际中不难看出,处在干燥条件的混凝土显然不存在冻融破坏的问题,所以饱水状态是混凝土发生冻融破坏的必要条件之一,另一必要条件是外界气温正负变化,使混凝土孔隙中的水反复发生冻融循环,这两个必要条件,决定了混凝土冻融破坏是从混凝土表面开始的层层剥蚀破坏。
IHF回收塔回流泵-上海龙亚回收塔回流泵制造有限公司荣誉出品
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上海龙亚回收塔回流泵制造有限公司生产的上海龙亚牌IHF型回收塔回流泵 回收塔回流泵 耐酸碱离心泵 耐酸化工泵 广泛适用于:石油化工、制酸制碱、有色金属冶炼,汽车制造的酸洗工艺,稀土分离、农药、染料、医药、造纸,电镀,无线电等行业。适用温度: -20oC至120oC。设计特点: IHF型离心泵按国际标准设计,泵体采用金属外壳内衬氟塑料,叶轮及泵盖均用金属嵌件外包氟塑料合金压制成型,轴封采用外装式先进的波纹管机械密封,静环选用99.9氧化铝陶瓷,动环采用四氟填充材料,其特点是耐腐耐磨密封性好。主要型号有:IHF80-65-160回收塔回流泵,IHF50-32-160回收塔回流泵,IHF65-40-200回收塔回流泵 ,IHF80-50-200回收塔回流泵,IHF80-50-250回收塔回流泵,IHF80-50-315耐腐蚀氟塑料离心泵,IHF100-80-125回收塔回流泵,回收塔回流泵 耐酸碱离心泵 耐酸化工泵 IHF100-80-160回收塔回流泵,IHF100-65-200回收塔回流泵IHF50-32-200回收塔回流泵,IHF50-32-250回收塔回流泵,IHF65-50-125回收塔回流泵,IHF65-50-160回收塔回流泵,IHF65-40-250回收塔回流泵,IHF65-40-315回收塔回流泵,IHF80-65-125回收塔回流泵。
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二、混凝土冻融破坏影响

混凝土冻融破坏的影响因素是多方面的。一是组成混凝土的主要材料性质的影响,如;水泥的品种、水泥中不同矿物成份对混凝土的耐久性影响较大,又如骨料的影响,除了骨料本身的质量对混凝土的抗冻性的影响以外,骨料的渗透性和吸湿性对混凝土的抗冻性也有决定性的作用;二是外加剂的影响,在混凝土施工过程中掺入引气剂或减水剂对改善混凝土的内部结构,改善混凝土的内部孔隙结构可起到缓冲冻胀的作用,大大降低冻胀应力,提高混凝土的抗冻性;三是施工工艺影响,配合比、混凝土的施工、硬化条件等都与混凝土的耐久性有密切的关系,同时混凝土中的单位用水量是影响混凝土抗冻性的一个重要因素;四是防止受水位变化影响,寒冷季节水位变化会引起混凝土的严重冻融破坏需采取有力措施防止;五是严格控制施工质量,混凝土施工质量的好坏,将影响它的抗冻性,因此必须把好质量关,不允许出现蜂窝、麻面,力求密实,表面光滑。

三、混凝土冻融破坏的防治措施

1.预防措施

(1)在混凝土施工中应根据不同情况选择含有不同矿物成份和不同性能的水泥、骨料和外加剂耐酸液下泵从材料方面确保混凝土的耐久性;

(2)严格混凝土制作配合比,一定要根据结构类型和所处的环境条件,试验确定关键参数,主要是降低混凝土的水灰比,水泥水化所需水分仅为其重量的25%左右,若水量加,多余的水就游离析出,产出孔隙,饱和后易受冻胀破坏;另外掺入引气型外加剂是提高混凝土抗冻性最有效的途径之一;

(3)人为地优化建筑物混凝土构件周围的环境条件,以减少或改善致使混凝土冻融的各种不利因素。

2.治理措施

(1)水泥砂浆修补,适用于轻微的表层破坏。

(2)预缩砂浆修补,所谓预缩砂浆是指经拌和好之后再归堆放置30~90min后才使用的干硬性砂浆,此种方法适高速水流区混凝土表面的损坏。

(3)喷浆修补,多用于混凝土冻融破坏化较严重的部位;喷混凝土修补,是指经施高压将混凝土拌料以高速运动注入被修补的部位,其密度及抗渗性较一般混凝土好,且具有快速,高效的特点。

(4)环氧材料修补,一般有环氧基液、环氧砂浆和环氧混凝土等,这种材料具有较高的强度和抗蚀、抗渗能力,并与混凝土结合力较强,但价格较贵,施工工艺复杂,材料配比严格,此法可与其它修补方法配合使用,效果更佳。 防腐废酸液下泵,总之我们应当根据水工建筑物所处的环境、位置和冻融破坏的程度以及原混凝土构件制作的主要材料性能综合选用不同的修补方法,才能获得较好的效果。

四、结语

对于水工建筑物混凝土冻融破坏,应坚持防重于治,首先根据混凝土所处的环境,合理进行配合比设计(水泥品种的选择、外加剂的选用等等);其次是严把施工质量关,加强工程运行中的养护管理,发现冻融破坏及时采取防范保护和修补措施,以延长工程的使用寿命。■

作者简介

李占库,1974年5月生,杨凌职业技术学院农田水利专业毕业,助理工程师,主要从事灌区水利工程施工与管理工作。


 
信息来源:《中国水利水电市场》 
 

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三峡库区云阳新县城库岸再造预测-上海龙亚排污水泵厂荐

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(谢礼明 何永灵 胡坤生)
摘要: 在三峡库区、丹江口库区等大中型水利枢纽工程中,库岸再造是常见工程问题。水库蓄水后,地质环境的改变必将带来新的环境地质问题。库岸再造是对云阳新县城影响较大的环境地质问题。库岸再造预测是根据库岸工程地质条件,结合现今岸坡的稳定条件,对蓄水后库岸再造类型及再造程度进行预测,为库岸防护提供地质依据。根据三峡库区重庆市云阳新县城库岸防护工程成功实施的事例,对城市库岸再造预测思路进行粗浅分析和经验总结,并提出了防护措施及要点。

关 键 词: 库岸再造;预测;云阳县城;三峡库区

中图分类号: TV697.4+ 4 文献标识码: A

云阳县位于三峡工程库区腹地,县城属三峡库区全迁县城之一。县城新址位于离老县城约34km的长江上游北岸双江镇,其主要规划区为以磨盘寨为中心的长江北岸与小江南岸带状地带,规划面积约10km2 。三峡水库蓄水后,库水对云阳新县城长江与小江库岸稳态有何影响及影响程度如何、库岸再造对临江一带已建或规划中的建筑物与市政工程有何影响、如何解决规划用地与库岸再造的矛盾,这些问题都牵涉到城市库岸再造预测问题。

1 库岸工程地质条件分段方法

云阳新县城库岸具体指新县城滨江路以下临江地带,包括长江库岸与长江一级支流—小江库岸,175m高程处库岸线全长约14km,其中小江段长约5km,长江段长约9km。

1.1 岸坡结构

组成岸坡结构的基本要素是岩土结构与坡形。因此,根据岸坡岩土结构与坡形,对岸坡分类如下。

1.1.1 按岸坡岩土结构分类

岸坡岩土结构包括岸坡岩性特征与岩层产状等方面,由于云阳新县城地层平缓,地层产状对岸坡类型的划分影响不大。岸坡岩土结构主要考虑其岩性特征。按岩性特征可将岸坡分为基岩岸坡(R型)与第四系覆盖层岸坡(Q型)两大类。云阳新县城库岸基岩岸坡总长6.05km,约占库岸总长度的43%。

云阳新县城出露的地层为侏罗系中统上沙溪庙组上段,岩性以长石砂岩、粘土岩、粉砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质粘土岩为主;第四系覆盖层分布广泛,成因有人工填土层,冲洪积层,残坡积层,崩坡积层,滑坡堆积层等。

1.1.2 按岸坡地形条件分类

根据岸坡地形条件特征,按岸坡坡度与175m高程库岸线上下岸坡形态,将岸坡划分为4种形态:上缓下陡型(Ⅰ)、上陡下缓型(Ⅱ)、均匀缓坡型(Ⅲ)、陡坡型(Ⅳ)。其中坡度的陡缓以坡比1∶1.75为界。云阳新县城库岸各种形态岸坡统计长度见表1。

1.2 库岸分段原则

根据库岸岸坡结构及规划市政功能对库岸工程地质条件进行分段,具体分段原则如下:

(1)依据岸坡岩土结构进行分段(如R型库段、Q型库段)。

(2)根据市政规划、已建建筑物情况进行分段,如港口、码头区、规划利用冲沟区以及已建道路、规划道路区进行分段。

(3)在同一大段内根据岸坡形态和岩性不同划分亚段:①依据库段岸坡形态特征划分亚段;②将长石砂岩库岸与粘土岩、粉砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质粘土岩组合库岸段用亚段区分开;③在覆盖层库岸段按成因的不同划分亚段。

(4)人工弃土场与变形中的崩坡积区为特殊工程地质条件区,单独划分段或亚段。

2 库岸再造类型与预测

2.1 库岸再造类型

根据岸坡工程地质条件与变形机制,云阳新县城的库岸再造有如下几种类型:

(1)剥蚀型。发生于由粉砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩与粘土岩组成的基岩较缓库岸段(R型岸坡)。由于库水的涨落,岩层处于干湿交替状态,这一类岩性组合在干湿交替状态下风化较强烈,库水对风化后的岩层剥蚀作用较强烈。虽然这一现象对库岸影响较小,但由于库水长期作用,因此这一过程是长期的。

(2)崩塌型。主要发生于由长石砂岩组成的基岩库岸段(R型岸坡)。一方面,受库水的影响,砂岩底部粘土岩被冲刷、剥蚀,由于砂岩与粘土岩物理力学性质的差异,至一定阶段使上部砂岩失去平衡,从而产生崩塌破坏;另一方面,受库水的影响使本就卸荷裂隙发育的长石砂岩承受侧向水压力,从而使岸坡失稳,产生崩塌破坏。

此外,一部分粉砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩与粘土岩组合库岸段(R型岸坡),在岸坡坡度较陡时,也会产生这一类破坏型式。崩塌一旦达到斜坡的稳态坡度,这一现象也就相对停止了。

(3)滑移型。发生于第四系覆盖层库岸段(Q型岸坡)。由于库水的影响,使第四系库岸局部或整体产生滑移型变形。这一变形型式主要发生在斜坡变形区与人工填土区,在其它成因的第四系堆积区中坡度较大的库岸段也为这一变形型式。这一类型虽然至一定阶段就停止了,但由于影响较大,特别是对规划区影响明显,因而对库岸影响也最明显。

(4)流土型。主要发生于第四系残坡积与崩坡积堆积库岸段(Q型岸坡),且地形较平缓地带。这一类库岸整体基本稳定,但由于工程区部分地段土层在饱水时随水的渗流易产生流土性破坏,对库岸的稳定有所影响,其影响范围多较小,仅在库水影响范围内及库水引起的地下水变动近地表带。

2.2 库岸再造预测

2.2.1 预测方法

根据库岸结构类型,采取不同的预测方法:

(1)对土质岸坡主要采取图解法进行预测,即采用类比图解法,用现今各类岩土层在江水影响下的稳定坡形来类比预测库水状态下的坡形;对滑坡堆积段与正在变形的库岸,以滑坡体的稳定程度及斜坡土层最终稳定坡度来确定库岸再造最大宽度。

(2)对岩质岸坡采取图解法与地质调查相结合的方式进行预测,特别是崩塌型库岸再造段,调查岸坡卸荷裂隙发育特征与卸荷带宽度,并据此预测库岸再造宽度与图解法进行对比,以大者为该段库岸再造最大宽度。

对于滑体区,首先计算其稳定性,若为稳定,则按土质斜坡以上述两种方法进行预测;若为失稳型,则以失稳后库岸再造进行预测。对弃土层按坡体稳定计算与上述两种方法预测结果进行对比,取其大者为其库岸再造带。

此外,对库水变动带内第四系土质岸坡,除采取稳定坡度法外,还应对其滑移稳定进行验算,并取大者作为其库岸再造宽度。

2.2.2 各岩土层稳定坡角取值

据前述库岸再造预测方法,要确定库岸最终再造宽度与高程,首先应取得各岩土层在不同库水位条件下的稳定坡角。稳定坡角的取值应切合实际、具代表性。
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取值原则如下:

(1)由于现天然河道的平均枯水位、江水涨幅带、平均洪水位分别与水库运行期死水位、调节水位(即水位变动带)、最高设计水位存在可类比性,可以采用地质调查与图解法相结合,以取得现天然河道的平均枯水位以下、江水涨幅带以及平均洪水位以上三带内岩土层的自然坡角作为该岩土层在不同库水位条件下的稳定坡角。

在地质图上选取多个统计点,利用图解法量出相应的稳定坡角,按下列公式计算出各类岩土层的稳定坡角统计值。

α= ∑αi ×Li/∑Li

式中α为一个统计范围内该岩土层的稳定坡角;αi 为单个统计点该岩土层的坡角;Li 为单个统计点顺坡向的平面距离。

(2)由于枯水位以下岩土层稳定坡角无法量取,可将江水涨幅带稳定坡角按0.8系数折减而得,见表2。

(3)根据各岩土层自然岸坡坡度统计值与前述类比原则,得出各岩土层在库水位状态下稳定坡角建议值,见表3。

根据地质调查并结合图解法,长石砂岩稳定坡度取值为60°,水位变动带与水下分别相应按0.8折减,取48°与40°。

2.2.3 库岸再造程度分级原则

根据库岸再造对城市建设最低基准线182m高程的影响程度,可分为以下3级:

A级(再造强烈):库岸再造最终影响高程高于182m,且宽度大于20m;

B级(再造较强烈):库岸再造最终影响高程高于182m,但宽度小于20m;

C级(再造轻微):库岸再造最终影响高程低于182m。

此外,库岸再造无影响库段或影响程度在175m高程以下段,为稳定段(即GES段)。

2.3 各库岸段再造类型及再造预测基本思路

在库岸工程地质条件分段基础上,按前述库岸再造预测方法,以每段库岸的典型代表性地质剖面为依据,划分再造类型,对高程145~175m、175m以上库岸分别进行再造预测(包括预测再造宽度、最大再造深度和最大再造高程等),并按前述再造程度分级原则对库岸再造强弱程度进行分级。

3 库岸防护措施及要点

根据库岸工程地质条件分段及各库岸段再造预测结果,对不同类型库岸再造段,根据该段在城市规划中的作用,结合库岸带建设情况,选择合适的防护措施,以达到库岸稳定的目的,防止库岸再造,进行综合治理。

库岸防护措施一般采用工程措施与生态治理措施或采取二者相结合的措施进行防治。

对流土型库岸再造,由于库岸整体稳定性较好,一般采用生态工程措施进行处理,如采取绿化措施,以防治库岸段流土的发生;对剥蚀型再造,根据所处部位,采取生态措施与工程措施结合进行治理;对滑移型与崩塌型,采取工程措施为主,根据规划情况选择合适的工程措施。

3.1 工程措施

根据库岸再造类型,为保证库岸稳定及上部建筑物安全与规划用地的实现,所采取的工程措施如下:

(1)削坡减载压脚,改变斜坡形态。对因地形坡度大于斜坡稳定坡度而产生的土质岸坡滑移型库岸再造地带,在再造高程不高且与用地关系不矛盾的情况下,采取削坡减载并对坡面进行修整,通过改变斜坡形态的方式,以保证库岸的稳定。同时,对崩塌性库岸再造带,在岸坡带有可用地的情况下,也可采取这一方式进行处理。

(2)支挡措施。这一措施主要适合于土质岸坡滑移型再造段,在下伏基岩埋深较浅、库岸再造高程影响较大的情况下,为保证上部建筑物的安全,宜采用此方案。已经变形的库岸,对变形部位要清除。

(3)锚固措施。对砂岩崩塌型库岸再造段,如若库岸再造带建筑物较多或为规划用地区,为保证建筑物的安全,一般采用锚固措施进行治理,以达到防护的目的。

(4)喷护措施。对以剥蚀为主库岸再造带,在岸坡整体基本稳定的情况下,为防止剥蚀进一步发展而影响斜坡的稳定,以采取喷护方式为宜。在崩塌型库岸再造段,可与第(3)种防护措施结合进行,对下部粘土岩段,采取喷护的方式进行治理,以防止风化进一步发展,危及上部砂岩稳定;对上部砂岩则进行锚固处理。

(5)护坡加排水措施。对流土型库岸再造段及表层滑移型库岸再造段,采用坡面护坡与坡面排水相结合的方式进行防治,以保证库岸的稳定。同时,对人工填土库段,在充分压实并保证斜坡坡度不大于稳定坡角的前提下,一般采用这一方式进行防治。此外,还可与削坡处理结合起来应用。

3.2 工程措施要点

对库岸再造段选择治理方案时,要针对不同工程措施的特点进行规划与设计。为保证防护工程的安全性与长期性,在进行规划与设计时,应满足如下要点:

(1)斜坡削坡坡度不大于该段土层最终稳态坡度。

(2)支挡结构除根据库岸再造深度选择适当的支挡方式外,支挡结构持力层要选在库岸再造深度以下,一般以中风化基岩作持力层。

(3)选择锚固方案时,锚固参数除满足进入库岸再造带一定深度的要求外,还需根据斜坡岩体结构及上部建筑物的特征(如建筑物距坡眉距离、建筑物规模及建筑物安全等级等),选择合适的锚固参数;此外对斜坡下部岩体要采取保护措施,以防止因剥蚀而使斜坡结构改变。

(4)选择护坡与排水措施时,护坡最低高程除应位于稳定斜坡段以下(即库岸再造影响高程以下)外,一般也应在145m高程以下。应根据不同土层渗透性选择适宜的排水措施,同时在进行排水设计时,还应充分考虑云阳新县城局部细粒成分粘性土具弱膨胀性的特性。

4 结语

对于城市库岸再造问题,其预测思路应是首先查明库岸水文地质与工程地质条件,进行库岸工程地质条件分段,选取每段的典型代表性地质剖面,预测库岸再造类型及再造程度,提出治理方案,进行治理设计,然后结合城市规划有针对性地进行防护与治理,确保库岸稳定及沿岸地带建筑物的安全。

参考文献:

[1] 谢礼明.长江三峡工程库区云阳新县城库岸防护工程地质勘察报告(初步设计阶段).武汉:长江水利委员会.2001,8.

[2] 常士骠,张苏民.工程地质手册(第四版).北京:中国建筑工业出版社,2007.

[3] 顾宝和,高大钊.岩土工程勘察规范(GB50021-2001).北京:中国建筑工业出版社,2002.

作者简介: 谢礼明,男,长江水利委员会长江岩土工程总公司,工程师。
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白洋淀污染成因及对策-上海龙亚水泵厂推荐

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(李上达 寇建林)
1.概述

白洋淀是华北地区最大的淡水湖泊,位于河北省保定市以东45km,安新县城附近,总面积366km2。四周主要以堤为界,南至千里堤,北至新安北堤,东至清河口,西至四门堤,淀底高程一般在5.5—6.5m(大沽高程.下同)之间,纵横沟壕将全淀分割成大小不等的淀泊143个,其中100亩以上的大淀99个。白洋淀内有纯水村39个、约10万人,有半水村89个、约12万人。白洋淀曾是水丰苇绿、物产丰富的鱼米之乡,有“华北明珠”之美誉。近年由于华北地区连年干旱,白洋淀已多次干淀,还创下了1983-1988连续5年干淀的罕见记录。由于污染加剧,白洋淀水质逐步恶化,水生态环境日益脆弱。

2.水质现状

根据白洋淀2006年10月的监测结果可知,在淀区14个监测断面中,评价为Ⅳ类水质的2处,Ⅴ类水质的5处,其余7处为劣Ⅴ类水质,水体污染相当严重,如图1。主要超标项目为总磷、高锰酸盐指数、氨氮等,属于有机污染类型,处于富营养状态。

按区域分布评价,白洋淀上游区域污染最为严重,安新桥、大张庄、王家寨一带水质常年劣于Ⅴ类;而下游圈头、采蒲台一带水质稍好,能达到Ⅳ类水标准。

3.污染成因

3.1水源短缺

白洋淀地处海河流域大清河水系的九河下梢,曾经是水量充足的天然湖泊,并承担着滞洪、滞沥的防洪任务。自20世纪60年代以来,白洋淀上游修建了诸多大中型水库,入淀水量减少。尤其是近十几年,随着大清河水系的连年干旱和工农业用水量的急剧增加,白洋淀几乎成为无源之淀,蓄水量锐减,多次干淀,致使淀区生态平衡受到严重破坏,白洋淀湿地面临湮废的危险。

3.2污水入淀

造成白洋淀水体污染的另一个重要原因是大量污水入淀,据调查,2005年保定市废污水排放总量为20536万t/a。其中,工业废水排放量为11957万t/a,占全市废污水总量的58.2%;生活污水排放量为8579万t/a,占全市废污水总量的41.8%。

目前,保定市的污水处理能力远远不能满足需求,仅保定市区每天就产生污水25万t,而市区只有两座日处理能力8万t的污水处理厂,每天约有9万t污水未经集中处理就经府河排入白洋淀而位于白洋淀上游的清苑、满城、徐水、高阳等县均未建污水处理厂,大量未经处理的污水直接排入河道,流进白洋淀。

经对府河、漕河、瀑河等6条入淀河流的37个排污口进行调查,污水排放量为14427万t/a,主要污染物COD、氨氮、挥发酚排放量分别为31709t/a、2969t/a、24.23t/a。
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上述入淀河流接纳的污水量占保定市污水排放总量的70%左右,府河、漕河、瀑河常年承接保定市区、满城县、徐水县的工业和生活污水,这些污水大多直接流入白洋淀,对白洋淀水质造成严重威胁。

3.3淀区污染

白洋淀淀区有纯水村39个,约10万人,每天产生大量的生活污水和垃圾,但缺乏有效的处理措施,对淀内水质造成很大污染。近年,随着旅游业的快速发展,旅游旺季游船、游客大量增加,也给白洋淀生态环境带来不利影响。淀区群众为了发展经济,大面积发展网箱养鱼、围堤养蟹,网箱密度迅速增加,并投放大量的饲料,这些都对白洋淀的水体造成污染。

4.污染防治对策

4.1建立稳定的补水机制

目前,白洋淀最突出的问题是没有稳定的水源。大清河水系属于资源性缺水区域,由于连年干旱,每年入淀的天然径流很小,只有靠上游的王快、西大洋、安各庄水库补水。但3座水库同时承担农业灌溉及城市生活供水任务,再加上水库蓄水量逐年减少,已基本无水可补。而“引岳济淀”、“引黄济淀”也只是应急措施,漳河、黄河并没有稳定充足的水量可供白洋淀补水。因此,解决白洋淀干淀问题最根本的措施还要依靠南水北调。南水北调中线工程通水后,利用分配给保定市的长江水,结合王快、西大洋两库连通工程,对水资源进行优化配置,建立白洋淀补水的稳定线路和长效机制,才能使白洋淀干淀问题得到彻底解决。

4.2加大污染源的治理力度

白洋淀主要污染源在保定市区和满城、徐水、清苑、高阳等县,每天有大量未经处理的污水通过府河、漕河、瀑河、孝义河进入白洋淀。虽然保定市关停了许多污染严重的小企业,但今后还需加大治污力度,加快城镇污水处理厂的建设,规范人河排污口管理,逐步削减污水排放量和污染物排放量。目前,总投资5.3亿元、日处理污水16万t的保定市污水处理厂二期工程正在建设之中,预计年底投入运行。白洋淀上游各县也在积极筹建污水处理厂,届时保定市的污水将全部实现达标排放,可大大减轻对白洋淀的污染。

为保护白洋淀水体不受污染,还要加强对淀区污染源的综合治理。在淀区建设垃圾填埋厂、防渗厕所等,有效解决淀区居民生活污水和垃圾对环境的污染。科学开发旅游资源,控制淀内机船数量,逐步淘汰自制燃油机船。加强淀区居民和外来游客的环保教育,使大家自觉地维护白洋淀的生态环境。

4.3对上游生态环境进行综合治理

改善白洋淀生态环境是一项系统工程,对上游地区生态环境进行综合治理,是治标又治本的重要举措。河北省和保定市政府共同制定了《白洋淀及上游地区生态环境建设总体规划》,该规划将上游地区农业结构调整、水土流失治理、天然次生林建设和污染源治理工程、白洋淀补水工程融合为一体,按照统筹兼顾、合理安排、标本兼治、防治结合的原则,全面改善白洋淀及上游地区的生态环境,达到人水和谐,实现白洋淀区域的可持续发展,使白洋淀成为名副其实的“华北明珠”。

作者简介:

李上达,男,汉族,保定水文水资源勘测局,工程师。

寇建林,男,汉族,保定水文水资源勘测局,工程师。

来源:《河北水利》2007.7
 

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高鸟桥电站混凝土重力坝方案设计-上海龙亚水泵厂推荐

高鸟桥电站混凝土重力坝方案设计-上海龙亚水泵厂推荐
(韦韬 龙家实)
1.设计基本资料

1.1基本概况

高鸟桥电站位于榕江县西北面、平永河上游,距榕江县城35公里,地处县内平江乡与平永镇交界。距平永镇所在地4公里,平江乡所在地15公里。坝址以上集雨面积为240Km2,多年平均年径流量为1.832亿m3,多年平均径流5.81m3/S,多年最枯日平均流量0.7m3/S。由于流域植被较好,两岸大部分都是基岩,故除短暂洪水期外,河水清澈,含泥量较少。高鸟桥电站工程设计水头为15米,拦河坝高28.77 m,工程等别为四等,拦河坝为Ⅳ级建筑物。

1.2水文气象资料

1.2.1水库特性

本方案电站坝址选在上轴线。按电站工程洪水计算规范,校核洪水取200年一遇,设计洪水取30年一遇进行计算。坝址下游无防洪要求,溢流坝堰顶不设闸门,故取正常蓄水位与堰顶高程一致。经计算,其特征水位及相应下泄流量见表1。

1.2.2气象资料

本流域位于雷公山暴雨中心边缘,系黔东南地区稳定多雨区,年平均降雨量约为1345.6㎜,多年平均径流深655㎜,年平均气温16.4℃,极端最低气温-7.6℃,极端最高气温37.5℃,年平均相对湿度80%,无霜期282天。全年气候温和,雨量充沛,属中亚热带湿润季风气候。

1.3坝址地质条件

拟建坝址为陡立型横向河谷,岩层倾向上游,持力层岩石坚硬,强度高,基岩节理裂隙虽然比较发育,但倾角都比较大,未发现缓倾裂隙的存在,对大坝稳定影响不大;坝址下游虽然存在一小断层F4,但未发现其贯穿库区,对水库的影响不大;此外,河床比较狭窄,覆盖层较薄。根据提供的地质报告资料,坝址岩石摩擦系数f为0.5~0.65,内聚力C为0.25~0.3㎏/㎝2。不足之处是坝肩岩体卸荷裂隙比较发育,风化程度较深,开挖量较大;断层F4延伸至坝址左岸山体,若建拱坝对左坝肩的稳定可能有一定影响。

1.4天然建筑材料

本区附近只有一处天然砂场,在弄子口寨脚河道转弯处,距工地约500米,该砂场储量较小(约1000立方米),且砂砾中含软弱颗粒及含泥较重,质量较差,建议不用。在坝址上游约100米及300米处,下游约150米处,基岩裸露,分布着厚至块状变余砂岩和中厚层粉砂质板岩,岩石坚硬,强度较高,可供开采块石及机械加工砂石料,其储量丰富,可以满足工程建筑材料的需求。建议坝址上游石场开采4000立方米左右,其余的在坝址下游石场开采。

1.5水库淹没

重力坝溢流堰高15米,蓄水后,淹没农田1.33亩,旱地0.25亩,林地118.66亩,浸没公路涵洞、桥梁基础各一座,需加固处理;淹没区内未发现具有经济价值和开发价值的矿产及文物古迹分布,水库淹没损失较小。

2.枢纽总体布置

2.1坝轴线选择

在坝址地形图上选两条坝轴线,即上坝轴与下坝轴进行比较。通过比较,上坝址基岩倾向上游,两岸基岩裸露,河床覆盖深在6米以内,渗漏问题不严重。根据钎探资料,河床覆盖层最厚6米,最薄0.3米,清基工程量不大。该坝址河流顺直,水流条件好,下泄水流离主河道左岸弯曲段远。综合上述地质、地形、水流等方面的条件,上坝轴线较下坝线条件优越,故采用上坝线作为本工程坝轴线。
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2.2坝型选择

根据上述所提供的地形、地质条件及水文气象资料,进行综合分析如下:

电站拟选坝址河谷呈“U”型,宽高比达3.1以上,拱的作用小,两岸山体稳定性较差,并因洪水流量大,泄洪建筑物较难布置,故放弃拱坝设计方案。电站附近,筑坝土料缺乏,同时坝址位置较窄,无法布置溢洪道,如布置溢洪道,还需对左坝肩进行大面积的开挖,有可能造成坝体稳定性差,工程量大,造价高,也是不可取的。

若采用重力坝方案。其筑坝材料可用砼和浆砌石两种材料,能使该工程充分利用现有的自然条件,且泄洪建筑物容易布置,施工导流易于解决。居于浆砌石和纯混凝土两种坝型而言,浆砌石重力坝虽然水泥用量少,投资小,但不能实现机械化施工,人工砌筑,坝体质量难以控制,工期长,是不可取的;另外,随着改革的深入,施工质量和进度都将受到合同和国家法律的约束。因此,唯有混凝土重力坝才是较理想的坝型,它能满足由于施工工艺、组织管理和机械设备使用水平的迅速提高而使工程早日完工的要求。

重力坝按坝体的结构形式,可分为实体重力坝、宽缝重力坝和空腹重力坝三种。实体重力坝的结构形式简单,设计施工方便,其问题是扬压力大,材料抗压强度不能充分发挥。空腹重力坝、宽缝重力坝则可以利用空腹和宽缝排除坝基的渗透水流,有效减少扬压力,较好地利用材料的抗压强度,可减少10%~30%的工程量,可降低工程造价,但其模板用量大,施工工艺复杂,需专业队伍进行施工。

综合上述多方面因素,实体坝虽然工程量大,但由于其体型简单、施工方便、工期短,工程可提前发挥效益,从而使工程投资可以得到补偿,混凝土实体重力坝有利条件较多,故拟定为本工程的最优坝型。

3.工程布置与坝体构造

根据规范规定,大坝工程等级为四等,主要建筑物级别为4级,次要建筑物级别5级。大坝防洪标准按30年一遇洪水设计,200年一遇洪水校核。拦水坝为实体重力坝,坝顶总长62米,最大坝高28.77m,主要由非溢流坝段、溢流坝段和两侧导流墙组成,其建筑材料均为C15混凝土浇筑。

3.1非溢流坝结构与构造

根据前述,非溢流坝坝顶高程为356.17m,拟定坝顶宽3m,上游坝坡为垂直面;下游坝坡在高程356.17m~349.82m段为垂直面,351.42m以下坡度为1:0.6。重力坝根据工程地形地质条件,未考虑设排水沟和防渗帷幕,坝顶不设防浪墙。工程不考虑地震及冰冻作用,其抗滑稳定计算按分项系数极限状态法计算;应力分析计算采用概率极限状态设计法。经计算,稳定及应力均满足规范要求。

3.2溢流坝结构与构造

溢流坝段位于河床中间,有利于泄洪时水流顺畅,主河槽基岩好,抗冲能力强。结合实际情况,本工程坝顶溢流采用不设闸门的坝面溢流形式,堰顶高程与正常蓄水位齐平,即堰顶高程为349.82m,堰宽40米,堰上最大水头5.39m。溢流堰上游堰头曲线采用三圆弧形曲线,堰面曲线采用幂曲线,曲线末接1:0.6的直线段,其末端则以挑角15o、曲线半径为3.8m的反弧鼻坎。溢流坝最大堰高22.42m,最大底宽16.5mm(基础),堰顶最大下泄流量为1079.9m3/s。根据鼻坎应高于下游水位1m左右的要求,确定挑流鼻坎高程为▽坎=337.4m。

3.导流墙

导流墙是溢流坝边墩的延长,其作用是分隔溢流坝和非溢流坝,通过水力计算决定出其高度和长度,最后按结构要求拟定出厚度。

本方案不考虑洪水对坝下建筑物的影响,水流壅高及超高取1.53m,鼻坎处导流墙高度为3.0m,导流墙在鼻坎处坎顶高程为340.4m。经计算,堰顶外侧边缘末高程为349.28m,导流墙高度为3.0m,根据溢流面曲线特征,则坝面导流墙高度与坝面法向高度为3米,即按坝面线平移3米得出导流墙边缘线,其下游与鼻坎处导流墙相交。据此得坝顶导流墙高程为352.52m。最终拟定导流墙顶厚0.5m,迎水坡度1:0,背水面坡度1:0.3。

结论:通过对高鸟桥电站混凝土重力坝的选型及方案比较,所确定的混凝土坝为当前应用较普遍的坝型,其稳定及应力计算是大坝设计的关键环节。通过采用分项系数极限状态法和概率极限状态法计算的大坝稳定及应力设计值均已满足规范要求。在今后的工作实践中,如何合理拟定坝体尺寸,有效确定分项系数及结构系数等基本参数将是我们值得研究和探讨的主要课题。

参考文献:

《水工建筑物》(水利水电工程专业系列教材,2001年7月第1版)

《水力学》(水利水电工程专业系列教材,2001年6月第1版)

《水工建筑物设计示例与习题》(中等专业学校教材,陕西省水利学校杨树宽主编)

《混凝土重力坝设计规范》(P—DL5108—1999)

作者简介:

韦韬 男 助理工程师现就职于贵州省榕江县水利局勘察设计队,主要从事水利水电工程的勘察设计与施工。

龙家实 男 技术员现就职于贵州省榕江县水利局勘察设计队,主要从事水利水电工程的勘察设计与施工。
 
 

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浅析小水电工程的造价控制(厉莎)-上海龙亚水泵厂推荐

浅析小水电工程的造价控制(厉莎)-上海龙亚水泵厂推荐
【摘要】从决策阶段、设计阶段、招投标阶段、施工阶段、竣工阶段等方面详细介绍了小水电工程的造价控制,说明对项目进行全过程的造价控制是提高小水电效益的途径之一。

【关键词】小水电 造价控制 限额设计 优化设计

O引言

从环保和可持续发展的目标出发,对支持和加速可再生能源发展的技术、市场、政策与资金等正受到各国普遍关注。小水电工程由于具有品位高、技术相对成熟、产业化程度高等特点受到政府以及投资商的青睐,并逐步成为我国可再生能源结构中不可忽视的组成部分。而浙江省小水电无论在开发绩效还是制度创新上都走在了全国的前列。截至2006年末,浙江省小水电装机容量达30338万kW,占全省可开发水电装机的49%,成为浙江省能源中不可或缺的一部分。

当然,浙江省红火的小水电市场发展,离不开一批致力于水电事业的民营企业家。据不完全统计,截至2006年,民营资本占浙江省小水电总资产的70%,而如今浙江水电民营资本正在向西部地区转移。这当然有可开发资源萎缩以及一些体制因素的影响,但投资成本上升却是占有不可忽视的作用。上世纪90年代初,浙江省的小水电的单位装机容量造价指标是2000-3000元/kW,然而目前单位装机容量造价指标已经达到8000~1000元/kW,十几年的时间,造价成本上涨了4倍。究其原因,当然有物价上涨,贷款利息上升,还有政策处理费用增加等不可控的原因,但也不乏人为的因素,其中投资控制不严也是原因之一。因此,探询影响投资的原因,找寻造价控制的方法是振兴省内小水电市场的途径之一。而要作好工程的造价控制,就必须把造价控制贯穿于工程建设全过程,即对项目的投资决策阶段、设计阶段、招投标阶段、施工阶段和竣工阶段等各阶段的投资控制在批准的投资限额之内,随时纠正发生的偏差,保证项目投资管理目标的实现,以求在该项目中能合理利用人力、财力、物力.并取得较好的投资效益和社会效益。真正地做到投资估算控制设计概算,设计概算控制项目的实施预算.实施预算控制好合同价格。

1项目决策阶段

项目决策阶段即可行性研究阶段,造价控制工作的中心是进行建设项目的多个方案的比选。在这阶段,设计人员要和造价工程师进行密切的沟通。从坝型比较、引水方式、装机容量、泄洪方式、坝址选择、水位比较、施工导流方式、围堰的结构比较等方面进行多方案、全方面的比选,用经济效益最优的方法选择方案。另外还需加强对新工艺、新材料的运用和比较。比如碾压混凝土筑坝技术,水电站虹吸式进水口技术和橡胶坝、玻璃钢管等新材料的应用等。通过多方案比较后,确定的可行性研究投资估算对后续阶段的投资控制具有指导意义。建设项目的可行性研究及投资决策是产生工程造价的源头,合理确定造价是评估建设项目、开展后续工作的关键。

2项目设计阶段

过去许多业主认为投资控制的重点在工程施工阶段,忽视设计阶段的投资控制。但经研究发现,设计对项目投资的影响,在可行性研究阶段为75%~95%,在技术设计阶段为35%~75%,在施工图设计阶段为5%~35%。由此可见,项目投资控制的关键在于施工前的投资决策阶段和设计阶段,而在项目做出决策后,控制项目投资的关键就在于设计。设计费虽然只占水电站工程全寿命费用的1%。但这1%的设计费用决定了以后的费用,可见设计质量对项目建设的投资控制的重要性。

在初步设计阶段,造价控制内容要做到:1)对可行性研究阶段确定的各个方案进一步的优化设计。设计人员应做好限额设计,即初步设计概算限制在可行性研究投资估算范围内。要避免设计人员出于自身考虑,设计过于保守,选择的设计参数往往偏大,使得工程造价经济性偏低。避免限额设计流于形式,并未真正的发挥作用。2)设计人员应对工程项目尽量细化,以便造价工程师能确定合理的造价。避免因设计人员的项目过粗,使得造价工程师在编制相应部分的投资时只能按指标的形式计列,造成概算准确性降低。3)造价工程师应确定合理的材料预算价格和设备价格。过去为节省工作量,往往造价工程师未能对材料、设备进行市场调查和研究,只是根据信息价格和设备行业参考价编制概算,使得有些价格存在偏高或偏低的情况;从而使得设计概算与实际存在一定的距离。4)造价工程师与施工设计人员应对单项工程的施工措施进行比选,使工程单价的合理性和经济性相协调。合理的利用弃碴,降低工程造价。

综上所述,在设计阶段,无论是设计人员还是造价工程师都应本着为业主节省投资的宗旨出发,深挖设计潜力,合理确定价格,编制出经济合理的设计概算,为招标阶段确定合理的限价、施工阶段的控制施工图预算发挥作用。

3项目招投标阶段

项目招投标阶段也是造价管理的重要组成部分。在这一阶段,造价控制要做好以下工作。

3.l确定合理的分标方案

合理分标不仅可以减少因分标过多而带来的各标段的交叉纠纷事件,还可以减少因分标过多而造成临时场地的分配问题以及临时设施费用和工程费用的增加。某水电工程,由于业主考虑非工程的原因应该是1个标段的内容人为地分成2个标。结果造成在同一工作面上,出现2个承包单位共用1条施工道路的局面。双方因此多次发生纠纷,造成工程多次停工,给业主造成不必要的损失。

3.2确定合理的限价

由于在目前水电工程项目的招标过程中,商务评审往往采用“最低合理价法”,即在通过技术标评审的各投标单位中,选择最低合理价的投标单位为中标单位。为防止各投标单位串标,哄抬报价,业主往往需要编制最高限价,把中标价格控制在预期的价格中,从而减少施工造价。这就需要造价工程师在编制限价时,不仅应了解工程的施工现场,施工的总体布置,确定合理的施工工艺、方法以及施工组织设计,还应了解每个单项工程的实际施工价格水平,从而确定合理的工程单价。这样才能使得编制的限价既符合工程实际,又体现市场竞争。

3.3做好招标文件的编制工作

由于目前水电工程大都采用工程量清单型的单价合同的承包方式,因此签订合同时的合同价只是一个暂定价格或预测合同价格,不是最终的合同价格。这就要求首先工程量清单的项目应尽量详细,其次招标阶段招标图纸尽量采用施工详图,最后合同条款上应尽量的详实和全面。只有这样才能保证下一施工阶段的合同管理顺畅。

4项目施工阶段

在项目施工阶段,造价管理同样不容忽视。工程施工阶段是建筑产品形成阶段,对建设项目全过程造价管理来说也是最难、最复杂的阶段。在这一阶段,业主要处理好“质量,进度,投资”三者关系,既不能一味的抓质量和进度,轻视造价控制,也不能片面强调造价控制而忽视质量问题。要想处理好三者的关系,业主不仅需要配备懂技术的管理人员,而且需要精通造价控制和合同管理的管理人员。通过他们可以达到以下目的。

4.1减少索赔的费用

水电项目的施工过程往往涉及面广、技术难点多、地质复杂及工期长,在施工过程中经常发生设计变更和地质变更;同时由于业主在招标阶段未能考虑充分,在条款的制定上不能表现详实,出现招标文件、技术规范、合同文件不一致以及由于承包方在投标阶段低价中标等原因;使得在施工阶段承包方提出种种索赔,提出诸如“窝工费”、“误工费”等费用和工期的索赔事件。过去,业主由于缺乏懂造价和合同的人员以及反索赔经验,面对索赔无以应对,往往把按合同规定不该赔付的费用也支付给承包方,最终造成工程结算价超出工程概算。要避免上述情况的发生,就必须聘用一些懂技术和造价,懂合同的专业人员,制定一系列应对索赔的条例,从而减少索赔的费用支出,减少施工期的费用增加。

4.2合理处理“质量,进度,投资”三者关系

进行施工阶段的造价控制,处理好“质量,进度,投资”三者关系也是关键。首先制定了合理的进度安排,才能减少类似于“施工赶工费”之类额外费用的增加。其次质量是工程发挥效益的保障,如果一味为减少投资而影响工程质量,则不仅使得形成的固定资产的使用寿命缩短,还会且因质量问题而增加返修的费用,使得投资增加。

5项目竣工结算阶段

竣工结算阶段是工程造价管理的最后阶段。该阶段造价控制的工作包括:1)认真审核承包方的工程结算,剔除不合理计取的工程量、高套定额、高取费用、不切合实际的签证、不合理的施工措施等增加的费用;2)根据所掌握的材料价格信息,审查调价材料的价格是否合理;3)实行合同逐项审查制度,使工程造价通过具有法律约束力,合同得以确认和控制。

实践证明,通过项目的全过程造价控制可以大大地降低工程投资。

例如,浙西某小水电项目的业主在建设过程中实施的造价控制,得到了较好的经济效益。

在项目可行性研究阶段,设计人员本着为业主服务的原则.对项目进行了坝型、坝址、水位等一系列方案的技术和经济的比选。通过对混凝土拱坝,堆石坝,碾压混凝土坝3个坝型的比较,最后选择投资省,施工工期短的混凝土拱坝,从而减少投资100万元。

在设计阶段,设计人员和造价工程师严格执行限额设计。通过对坝体优化设计,减少C2O混凝土拱坝1000m3,降低投资达30万元。同时,对坝基开挖的石碴进行合理施工组织,部分利用到发电厂的场地平整,部分作为原料轧制碎石,部分捡集为块石。通过弃碴利用节约投资达50万元。

在招投标阶段,通过制定合理的限价,使得投标价低于概算的70%。太大地降低了施工造价。

在施工阶段,由于在施工招标阶段,对台同条款进行了周密的编写,大大降低了索赔的费用。

在工程竣工结算阶段,由于业主的造价专家严格把关,核减承包方的费用100万元。因此,通过造价控制,该业主最终减少投资达1000万元。大大地提高了投资的经济效益。

当然,水电项目的全过程造价控制是一项综合工作,需要业主、设计单位、监理单位、造价咨询单位的共同努力,通力合作,才能更好地完成。

作者简介:厉莎(1971-),女,注册造价工程师,高级工程师,主要从事造价咨询工作。
 

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